Comment calculer le facteur de demande pour les panneaux avec différents types de charges. Coefficient de fonctionnement simultané des équipements à gaz

ANNEXE 3*

Information

VALEUR DU COEFFICIENT DE SIMULTANÉITÉ À sim POUR LES BÂTIMENTS RÉSIDENTIELS

Nombre d'appartements	Facteurs de concurrence Àsim en fonction de l'installation dans bâtiments résidentiels équipement à gaz
	4 brûleurs	2 brûleurs	Poêle 4 - brûleur et chauffe-eau instantané à traction	Cuisinière 2 feux et chauffe-eau instantané au gaz

Notes : 1. Pour les appartements dans lesquels plusieurs du même type sont installés appareils à gaz, le coefficient de simultanéité doit être pris comme pour le même nombre d'appartements équipés de ces appareils à gaz.

2. La valeur du coefficient de simultanéité pour Chauffe-eau ECS. Il est recommandé que les chaudières de chauffage ou les poêles soient égaux à 0,85, quel que soit le nombre d'appartements.

ANNEXE 4

Annulé

ANNEXE 5*

Information

CALCUL HYDRAULIQUE DES GAZODOCUS

1. Le calcul hydraulique des gazoducs doit être effectué, en règle générale, sur un ordinateur électronique avec une répartition optimale de la perte de charge calculée entre les sections du réseau.

S'il est impossible ou peu pratique d'effectuer des calculs sur un calculateur électronique (absence de programme approprié, certains tronçons de gazoducs, etc.), les calculs hydrauliques peuvent être effectués à l'aide des formules données dans cette annexe ou à l'aide de nomogrammes établis à l'aide de ces formules.

2. Les pertes de charge calculées dans les gazoducs à haute et moyenne pression doivent être prises dans les limites de pression acceptées pour le gazoduc.

3. La perte de pression de gaz calculée dans les conduites de distribution de gaz à basse pression ne doit pas dépasser 180 daPa.

La répartition des pertes de charge entre les gazoducs de rue, de cour et internes doit être prise selon le tableau.

Perte totale de pression de gaz provenant de la fracturation hydraulique ou d'un autre dispositif de contrôle jusqu'au point le plus éloigné	Y compris les gazoducs
appareil, daPa (mm de colonne d'eau)	rue et intérieur des quartiers	cour et intérieur

Dans les cas où l'approvisionnement en gaz GPL est temporaire (avec transfert ultérieur vers l'approvisionnement en gaz naturel), les gazoducs doivent être conçus de manière à pouvoir être utilisés à l'avenir avec du gaz naturel. Dans ce cas, la quantité de gaz doit être déterminée comme équivalente (en termes de chaleur de combustion) à la consommation calculée de GPL.

4. Valeurs de la perte de charge de gaz calculée lors de la conception de gazoducs de toutes pressions pour les entreprises et institutions industrielles, agricoles et domestiques utilitaires sont prises en fonction de la pression du gaz au point de raccordement, en tenant compte caractéristiques techniques accepté pour l'installation brûleurs à gaz. dispositifs de sécurité automatiques et régulation automatique du régime technologique des unités thermiques.

5. La chute de pression dans les gazoducs à basse pression doit être déterminée en fonction du mode de déplacement du gaz dans le gazoduc, caractérisé par le nombre de Reynolds :

, (1)

Où Q
		diamètre interne du gazoduc, cm;
		coefficient de viscosité cinématique du gaz, m 2 /s (à une température de 0 °C et pression 0,10132 MPa).

En fonction de la valeur Re, la perte de charge dans les gazoducs est déterminée par les formules suivantes :

pour flux de gaz laminaire à Re 2000

, (2)

pour le mode critique de mouvement des gaz à Re = 2000 - 4000

, (3)

pour un mouvement de gaz turbulent à Re > 4000

, (4)

Où H		chute de pression, Pa ;
		densité du gaz, kg/m 3, à température 0 °C et pression 0,10132 MPa ;
		longueur estimée d'un gazoduc de diamètre constant, m ;
		rugosité absolue équivalente surface intérieure la paroi du tuyau est supposée égale, cm : pour les tuyaux en acier - 0,01 ; Pour tuyaux en polyéthylène - 0,002;
		les désignations sont les mêmes que dans la formule (1).

6. La consommation estimée de gaz dans les sections de gazoducs externes à basse pression qui entraînent des frais de transport de gaz doit être déterminée comme la somme des frais de transit et de 0,5 frais de transport de gaz dans cette section.

7. Calcul hydraulique des gazoducs de moyenne et haute pression dans toute la région du régime turbulent, le mouvement des gaz doit être effectué selon la formule

, (5)

Où R. 1		valeur absolue du gaz au début du gazoduc, MPa ;
		le même à l'extrémité du gazoduc, MPa ;
		les désignations sont les mêmes que dans la formule (4)

8. Chute de pression dans les résistances locales (coudes, tés, Vannes d'arrêt etc.) peut être pris en compte en augmentant la longueur estimée des gazoducs de 5 à 10 %.

9. Pour les gazoducs externes hors sol et internes, la longueur estimée des gazoducs doit être déterminée par la formule

Où je 1		longueur réelle du gazoduc, m;
		la somme des coefficients de résistance locale d'une longueur de tronçon de gazoduc je 1 ;
		longueur équivalente d'une section droite d'un gazoduc, m, dont la perte de charge est égale à la perte de charge dans la résistance locale avec une valeur de coefficient =1.

La longueur équivalente du gazoduc doit être déterminée en fonction du mode de déplacement du gaz dans le gazoduc à l'aide des formules suivantes :

pour mouvement laminaire de gaz

, (7)

pour le mode de déplacement de gaz critique

, (8)

pour toute la région de mouvement turbulent des gaz

. (9)

10. La chute de pression dans les canalisations de la phase liquide du GPL doit être déterminée à l'aide de la formule

où est le coefficient de résistance hydraulique ;

V- vitesse moyenne gaz liquéfiés, MS.

Compte tenu de la réserve anti-cavitation, les vitesses moyennes de déplacement de la phase liquide doivent être prises : dans les conduites d'aspiration - pas plus de 1,2 m/s ; dans les conduites sous pression - pas plus de 3 m/s.

Le coefficient de résistance hydraulique doit être déterminé par la formule

. (11)

Les désignations dans les formules (7) à (11) sont les mêmes que dans les formules (1) à (4), (6).

11. Le calcul hydraulique des gazoducs en phase vapeur GPL doit être effectué conformément aux instructions de calcul des gazoducs gaz naturel pression appropriée.

12. Lors du calcul des gazoducs internes à basse pression pour bâtiments résidentiels Il est permis de déterminer les pertes de pression de gaz dues à la résistance locale en montant, % :

sur les gazoducs depuis les entrées du bâtiment :

à la colonne montante - 25 pertes linéaires

sur les contremarches - 20 pareil

sur le câblage interne :

avec une longueur de câblage de 1-2 m - 450 "

« « « 3-4 « - 300 «

« « « 5-7 « - 120 «

« « « 8-12 « - 50 «

13. Lors du calcul des gazoducs basse pression, il convient de prendre en compte la charge hydrostatique Hg, Pa, déterminée par la formule

, (12)

		g (accélération gravitationnelle), m/s 2 ;
		différence d'élévations absolues des sections initiales et finales du gazoduc, m ;
		densité de l'air, kg/m 3, à température 0 °C et pression 0,10132 MPa ;
		la désignation est la même que dans la formule (4).

14. Les calculs hydrauliques des réseaux de gazoducs en anneau doivent être effectués en reliant les pressions de gaz aux points nodaux des anneaux de calcul avec une utilisation maximale de la perte de pression de gaz admissible. L'écart entre la perte de pression dans l'anneau est autorisé jusqu'à 10 %.

15. Une fois exécuté calcul hydraulique pour les gazoducs aériens et internes, compte tenu du degré de bruit créé par le mouvement du gaz, les vitesses de déplacement du gaz ne doivent pas dépasser 7 m/s pour les gazoducs à basse pression, 15 m/s pour les gazoducs à moyenne pression, 25 m/s pour les gazoducs à haute pression.

16. Lors de l'exécution de calculs hydrauliques de gazoducs selon les formules (1)-(2) données dans cette annexe, ainsi que selon diverses techniques et des programmes pour ordinateurs électroniques compilés sur la base de ces formules, le diamètre du gazoduc doit d'abord être déterminé à l'aide de la formule

, (13)

Où d		diamètre du gazoduc, cm;
		consommation de gaz, m 3 / h, à température 0 °C et pression 0,10132 MPa (760 mm Hg) ;
		température du gaz, °C ;
		Pression moyenne du gaz (absolue) au niveau de la section de conception du gazoduc, MPa ;
		vitesse du gaz, m/s.

17. La valeur obtenue du diamètre du gazoduc doit être considérée comme la valeur initiale lors de la réalisation de calculs hydrauliques des gazoducs.

ANNEXE 6

Information

DÉCHARGE DE PRODUITS DE COMBUSTION

1. L'évacuation des produits de combustion des appareils ménagers à gaz, des poêles et autres équipements domestiques à gaz, dont la conception prévoit l'évacuation des produits de combustion dans la cheminée, doit être assurée à partir de chaque appareil, unité ou poêle par une cheminée séparée.

Dans les bâtiments existants, il est permis de prévoir le raccordement à une cheminée d'au plus deux chauffe-eau ou poêles situés au même étage ou à des étages différents du bâtiment, à condition que les produits de combustion soient introduits dans la cheminée à différents niveaux, à au moins 0,75 m les uns des autres, ou au même niveau que le dispositif de coupe dans la cheminée à une hauteur d'au moins 0,75 m.

2. Dans les bâtiments existants, en l'absence de cheminées, il est permis d'installer des cheminées attenantes.

3. Autorisé à être raccordé à une cheminée poêle fonctionnement périodique d'un chauffe-eau à gaz utilisé pour l'approvisionnement en eau chaude, ou d'un autre appareil à gaz qui ne fonctionne pas en continu, sous réserve d'un fonctionnement répété et d'une section de cheminée suffisante pour éliminer les produits de combustion de l'appareil connecté.

Le raccordement du conduit d'évacuation des fumées d'un appareil à gaz aux tours de cheminée d'un poêle n'est pas autorisé.

4. La section transversale de la cheminée ne doit pas être moins de superficie tuyau d'un appareil à gaz relié à la cheminée. Lors du raccordement de deux appareils, poêles, etc. à une cheminée, la section transversale de la cheminée doit être déterminée en tenant compte de leur fonctionnement simultané. Les dimensions structurelles des cheminées doivent être déterminées par calcul.

5. Les appareils à gaz non domestiques (cuisinières de restaurant, chaudières de cuisson, etc.) peuvent être raccordés à des cheminées séparées et communes.

Il est permis de prévoir des conduits de désenfumage de raccordement communs à plusieurs unités.

L'introduction des produits de combustion dans une cheminée commune à plusieurs appareils doit être prévue à des niveaux différents ou au même niveau que le dispositif de coupe conformément au paragraphe 1.

Les sections transversales des cheminées et des tuyaux de raccordement doivent être déterminées par calcul basé sur la condition de fonctionnement simultané de tous les appareils raccordés à la cheminée.

6.* Les cheminées doivent être verticales, sans rebords. Pente autorisée des cheminées de la verticale à 30 ° avec une déviation latérale jusqu'à 1 m, en veillant à ce que la section transversale des sections inclinées de la cheminée ne soit pas inférieure à la section transversale des sections verticales.

7. Pour éliminer les produits de combustion des poêles de restaurant et autres appareils à gaz non domestiques, il est permis de prévoir des sections horizontales de cheminées longueur totale pas plus de 10 m.

Il est permis d'équiper les cheminées dans le plafond d'un dispositif de coupe-feu pour les structures de plafond combustibles.

8. Rejoindre chauffe-eau à gaz et autres appareils à gaz doivent être raccordés aux cheminées avec des tuyaux en acier de toiture.

La longueur totale des sections de tuyaux de raccordement dans les nouveaux bâtiments ne doit pas dépasser 3 m, dans les bâtiments existants - pas plus de 6 m.

La pente du tuyau doit être d'au moins 0,01 vers l'appareil à gaz.

Sur les tuyaux d'évacuation des fumées, il est permis de prévoir au maximum trois tours avec un rayon de courbure au moins égal au diamètre du tuyau.

En dessous du point de raccordement du conduit d'évacuation des fumées de l'appareil aux cheminées, il convient de prévoir un dispositif « de poche » avec trappe pour le nettoyage.

Les conduits d'évacuation des fumées posés à travers des pièces non chauffées doivent, si nécessaire, être recouverts d'une isolation thermique.

9. La distance entre le tuyau d'évacuation des fumées de raccordement et le plafond ou le mur en matériaux incombustibles doit être d'au moins 5 cm, et les plafonds et murs en bois plâtré - d'au moins 25 cm. La distance spécifiée peut être réduite de 25 à 10. cm, à condition que les murs ou plafonds crépis en bois soient recouverts d'acier de toiture sur une feuille d'amiante de 3 mm d'épaisseur. Le revêtement doit dépasser des dimensions de la cheminée de 15 cm de chaque côté.

10. Lors du raccordement d'un appareil à la cheminée, ainsi que des appareils dotés de stabilisateurs de tirage, aucun registre n'est prévu sur les tuyaux d'évacuation des fumées.

Lors du raccordement de plusieurs appareils à une cheminée commune : poêles de restaurant, chaudières et autres appareils à gaz ne disposant pas de stabilisateurs de tirage, des registres (registres) avec un trou d'un diamètre d'au moins 15 mm doivent être prévus sur les conduits d'évacuation des fumées des appareils. .

11. Les registres installés sur les cheminées des chaudières doivent avoir des trous d'un diamètre d'au moins 50 mm.

12. Tuyaux de fumée des appareils à gaz dans les bâtiments doivent être retirés : au-dessus de la limite de la zone de pression du vent, mais à pas moins de 0,5 m au-dessus du faîte du toit lorsqu'ils sont situés (en comptant horizontalement) à pas plus de 1,5 m du faîte du toit ;

au niveau du faîte du toit, s'ils sont situés à une distance allant jusqu'à 3 m du faîte du toit ;

pas plus bas qu'une ligne droite tracée depuis la crête vers le bas à un angle de 10 ° jusqu'à l'horizon, lorsque les canalisations sont situées à plus de 3 m du faîte du toit.

Dans tous les cas, la hauteur du tuyau au-dessus de la partie adjacente du toit doit être d'au moins 0,5 m, et pour les maisons à toit combiné ( toit plat) - pas moins de 2,0 m.

L’installation de parasols et déflecteurs sur les cheminées n’est pas autorisée.

13.* L'évacuation des produits de combustion des installations gazéifiées des entreprises industrielles, des chaufferies et des entreprises de services publics peut être assurée par des cheminées en acier.

ANNEXE 7*

Obligatoire

SÉLECTION DE TUYAUX EN ACIER POUR LES SYSTÈMES D'ALIMENTATION EN GAZ

1. Tubes d'acier pour les systèmes d'alimentation en gaz avec une pression allant jusqu'à 1,6 MPa (16 kgf/cm2), en fonction de la température de conception de l'air extérieur de la zone de construction et de l'emplacement du gazoduc par rapport à la surface du sol, il convient de prendre les mesures suivantes :

selon le tableau 1* - pour les gazoducs externes hors sol posés dans des zones avec température de conception l'air extérieur n'est pas inférieur à moins 40 °C, ainsi que les gazoducs souterrains et internes qui ne sont pas refroidis à une température inférieure à moins 40°C ;

selon le tableau 2 - pour les gazoducs aériens posés dans des zones où la température de l'air extérieur est inférieure à moins 40 °C et les gazoducs souterrains pouvant être refroidis à une température inférieure à moins 40 °C.

2. Pour les systèmes d'alimentation en gaz, vous devez accepter les tuyaux en acier au carbone de qualité ordinaire conformément à GOST 380-88 et en acier de haute qualité conformément à GOST 1050-88.

3. Pour les gazoducs en phase liquide de GPL, il convient en règle générale d'utiliser des tuyaux sans soudure.

Il est permis d'utiliser des tuyaux électrosoudés pour ces gazoducs. Dans ce cas, les tuyaux d'un diamètre allant jusqu'à 50 mm doivent être soumis à une inspection à 100 % souder méthodes non destructives, et les tuyaux d'un diamètre de 50 mm ou plus testent également la résistance à la traction de la soudure.

Tableau 1*

Tuyaux en acier pour la construction de gazoducs externes hors sol posés dans des zones où la température de conception de l'air extérieur n'est pas inférieure à moins 40 ° C, ainsi que des gazoducs souterrains et internes qui ne sont pas refroidis à une température inférieure à moins 40 °C

1. Couture droite soudée électriquement GOST 10705-80 (groupe B) „ Caractéristiques" et GOST 10704-91 "Assortiment"	; 10, 15, 20 GOST 1050-88
2. TU 14-3-943-80 soudé électriquement	10 GOST 1050-88
3. Soudé électrique pour les principaux gazoducs et oléoducs (couture droite et couture en spirale) GOST 20295-85		Selon GOST 20295-74
4. Couture droite soudée électrique GOST 10706-76 (groupe B) „ Les pré-requis techniques" et GOST 10704-91 "Assortiment"	VSt2sp, VSt3sp pas moins de 2ème catégorie GOST 380-88
5. Électrique soudé avec une couture en spirale GOST 8696-74 (groupe B)	VSt2sp, VSt3sp pas moins de 2ème catégorie GOST 380-88
6. GOST 8731-87 (groupes B et D) « Exigences techniques » et GOST 8732-78 « Assortiment » déformés à chaud sans soudure	10, 20 GOST 1050-88
7. GOST 8733-87 (groupes B et D) « Exigences techniques » et GOST 8734-75 « Assortiment » déformés à froid et à chaud sans soudure	10, 20 GOST 1050-88
8. Spirale soudée électriquement soudée TU 14-3-808-78	TU 14-3-808-78	530 - 820; 1020; 1220
9. Déformé à chaud sans soudure selon TU 14-3-190-82 (uniquement pour les centrales thermiques)	10, 20 GOST 1050-88
Notes : 1. Tuyaux selon les paragraphes. 6 et 7 doivent être utilisés en règle générale pour les gazoducs en phase liquide du GPL. 2. Exclus. 3. Pour les centrales thermiques, les tuyaux en acier 20 doivent être utilisés dans les zones où la température de conception peut atteindre moins 30. °C

4.* Des tuyaux conformes à GOST 3262-75 peuvent être utilisés pour la construction de gazoducs externes et internes à basse pression.

Tuyaux conformes à GOST 3262-75 d'un diamètre nominal allant jusqu'à 32 mm inclus. peut être utilisé pour la construction de gazoducs pulsés avec des pressions allant jusqu'à 1,2 MPa (12 kgf/cm 2) inclus. Dans ce cas, les sections courbées des gazoducs pulsés doivent avoir un rayon de courbure d'au moins 2 D e et la température de la paroi du tuyau pendant le fonctionnement ne doit pas être inférieure à 0 °C.

5.* Les tuyaux avec un joint en spirale selon TU 102-39-84 avec un revêtement anticorrosion selon TU 102-176-85 ne peuvent être utilisés que pour les gazoducs souterrains inter-agglomérations avec une pression allant jusqu'à 1,2 MPa (12 kgf/cm 2) dans les zones où la température de conception de l'air extérieur peut atteindre moins 40 escroquer

Dans le même temps, n'utilisez pas ces tuyaux pour la flexion élastique (rotation) d'un gazoduc dans des plans verticaux et horizontaux avec un rayon inférieur à 1 500 fois le diamètre du tuyau, ainsi que pour la pose de gazoducs dans les agglomérations.

6. Possibilité d'utiliser des tuyaux selon normes de l'État et conditions techniques indiquées dans le tableau. 1 et 2* de cette annexe, mais en acier semi-silencieux et bouillant, est réglementé par les articles 11.7, 11.8.

7. Les tuyaux conformes à GOST 8731 - 87, fabriqués à partir de lingots, ne doivent pas être utilisés sans effectuer des tests non destructifs à 100 % du métal du tuyau.

Lors de la commande de tuyaux conformément à GOST 8731-87, indiquez que les tuyaux conformes à cette norme, fabriqués à partir de lingots, ne doivent pas être fournis sans inspection à 100 % par des méthodes non destructives.

Tableau 2*

Tubes en acier pour la construction de gazoducs hors sol posés dans des zones où la température extérieure de conception est inférieure à moins 40 °C, et des gazoducs souterrains, qui peuvent être refroidis à des températures inférieures à moins 40 °C

Norme ou spécification pour les tuyaux	Nuance d'acier, norme d'acier	Diamètre extérieur du tuyau (incl.), mm
1. Sans soudure déformé à froid et déformé à chaud GOST 8733-87 (groupes B et D) « Exigences techniques » et GOST 8734-75 « Assortiment »	10, 20 GOST 1050-88
2. GOST 8731-87 (groupes B et D) « Exigences techniques » et « Assortiment » GOST déformés à chaud sans soudure	10G2GOST 4543-71	45 - 108; 127 - 325
3. TU 14-3-1128-82 déformé à chaud sans soudure
4. Couture droite soudée électriquement TU 14-3-1138-82	TU 14-3-1138-82
5. Soudage électrique pour les principaux gazoducs et oléoducs (couture droite et couture en spirale) GOST 20295-85	17G1S (K52), 17GS (K52); 14ХГС (К50) catégories 6-8 GOST 19282-73	Selon GOST 20295-85
6. Couture droite soudée électriquement GOST 10705-80 (groupe B) « Conditions techniques » et GOST 10704-91 « Assortiment »	GOST 1050-88
Notes.* 1. Tuyaux selon pos. 6 ne doit pas être utilisé pour les gazoducs dont la pression est supérieure à 0,6 MPa (6 kgf/cm2). 2. Les tuyaux en acier 20 doivent être utilisés à titre exceptionnel.

Tous les entraînements électriques individuels ne fonctionnent pas nécessairement simultanément à pleine puissance nominale.
Les coefficients ku et ks permettent de déterminer la puissance totale maximale de l'installation électrique.

Facteur d'utilisation maximal (ku)

En fonctionnement normal, la consommation électrique est généralement inférieure à la puissance nominale. Il s'agit d'un phénomène assez courant qui justifie l'utilisation d'un facteur d'utilisation (ku) lors de l'estimation des valeurs réelles.

Ce coefficient doit être appliqué pour chaque moteur électrique, notamment pour les moteurs électriques qui fonctionnent rarement à pleine charge.

Dans une installation industrielle, ce facteur peut être estimé à une valeur moyenne de 0,75 pour les moteurs.

Pour un éclairage à incandescence, ce coefficient est toujours égal à 1.

Pour les circuits avec prise de courant, ce facteur dépend entièrement du type d'appareil alimenté par la prise de courant.

Facteur de simultanéité (ks)

Le fonctionnement presque simultané de tous les appareils électroniques d'une certaine installation ne se produit jamais, c'est-à-dire Il existe toujours un certain degré de simultanéité, et ce fait est pris en compte dans le calcul en appliquant le facteur de simultanéité (ks).

Le coefficient ks est appliqué pour chaque groupe d'équipements électriques (par exemple alimentés à partir du dispositif de distribution principal ou secondaire). La détermination de ces coefficients relève de la responsabilité du concepteur, car elle nécessite une connaissance détaillée des conditions d'installation et de fonctionnement des différents circuits. Pour cette raison, il n’est pas possible de donner des valeurs précises d’usage général.

Coefficient de simultanéité pour le développement résidentiel

Quelques valeurs typiques pour ce cas sont données dans riz. A10 et sont utilisés pour les consommateurs domestiques avec une alimentation de 230/400 V (réseau triphasé à 4 fils). Dans le cas des consommateurs utilisant radiateurs électriques pour le chauffage, un coefficient de 0,8 est recommandé, quel que soit le nombre de récepteurs électriques (ER).

Riz. A10 : Valeurs du coefficient de simultanéité pour le développement résidentiel

Exemple(cm. riz. A11):
Un immeuble résidentiel de cinq étages avec 25 consommateurs d'une capacité installée de 6 kVA pour chacun.

Capacité totale installée du bâtiment : 36 + 24 + 30 + 36 + 24 = 150 kVA.

Puissance totale consommée par le bâtiment : 150 x 0,46 = 69 kVA.

En utilisant la fig. A10, vous pouvez déterminer la valeur actuelle dans différentes sections de la ligne d'alimentation commune à tous les étages. Pour les colonnes montantes alimentées au rez-de-chaussée, la section transversale des conducteurs peut diminuer progressivement de bas en bas. étages supérieurs.

En règle générale, ces modifications de la section des conducteurs sont effectuées avec un intervalle minimum de 3 étages.

Dans cet exemple, le courant entrant dans la colonne montante au niveau du rez-de-chaussée est :

Le courant entrant au 4ème étage est égal à :

Riz. A11 : Application du coefficient de simultanéité (ks) pour un immeuble résidentiel de 5 étages

Facteur de simultanéité pour les appareillages

Riz. A12 montre les valeurs théoriques de ks pour un appareillage alimentant plusieurs circuits pour lesquels il n'existe pas de schéma de partage de charge entre eux.

Si les circuits servent principalement aux charges d'éclairage, il convient de prendre des valeurs ks proches de l'unité.

Riz. A12 : Facteur de simultanéité pour appareils de distribution(CEI 60439)

Les valeurs du facteur ks utilisables pour les circuits alimentant des charges standards sont données dans riz. A13.

Dans certains cas, notamment pour installations industrielles, ce coefficient peut être plus élevé.
Le courant pris en compte est égal au courant nominal du moteur augmenté du tiers de son courant de démarrage.

Riz. A13 : Coefficient de simultanéité en fonction de la destination du circuit

Tâche de calcul réseaux électriques est l'évaluation correcte des quantités et le choix, en conséquence, de la plus petite des sections possibles de fils, câbles et bus dans lesquelles les conditions normalisées seraient remplies en ce qui concerne :

1. conducteurs chauffants,

2. densité de courant économique,

3. protection électrique sections individuelles du réseau,

4. pertes de tension dans le réseau,

5. résistance mécanique du réseau.

Les charges de conception pour la sélection des sections de conducteur sont :

1. demi-heure maximum I30 - pour la sélection des sections de chauffage,

2. charge de déplacement moyenne Icm - pour sélectionner les sections en fonction de la densité de courant économique,

3. Courant de crête – pour sélectionner les fusibles et les réglages de courant pour les disjoncteurs maximum et pour calculer la perte de tension. Ce calcul revient généralement à déterminer les pertes de tension dans le réseau électrique lors du démarrage de puissants moteurs électriques individuels à cage d'écureuil et dans les lignes de tramway.

Lors de la sélection des sections réseau de distribution, quel que soit le facteur de charge réel du récepteur électrique, vous devez toujours garder à l'esprit la possibilité de l'utiliser à pleine puissance et, par conséquent, prendre le courant nominal du récepteur électrique comme courant calculé. Une exception n'est autorisée que pour les conducteurs des moteurs électriques sélectionnés non pas pour le chauffage, mais pour le couple de surcharge.

Ainsi, aucun calcul n'est effectué en tant que tel pour le réseau de distribution.

Pour déterminer le courant de conception dans le réseau d'alimentation, il est nécessaire de trouver la charge combinée maximale ou moyenne d'un certain nombre de récepteurs électriques et, en règle générale, différents modes de fonctionnement. De ce fait, le processus de calcul du réseau d’approvisionnement est relativement complexe et se décompose en trois opérations principales séquentielles :

1. établir un schéma de calcul,

2. détermination des charges maximales combinées ou des valeurs moyennes dans les sections individuelles du réseau,

3. sélection des sections.

Schéma de calcul, qui est un développement diagramme schématique nourriture prévue lors de l’examen de la question de la distribution énergie électrique, doit contenir toutes les données nécessaires concernant les charges connectées, les longueurs des différentes sections du réseau ainsi que le type et la méthode de pose choisis.

L'opération la plus critique - la détermination des charges électriques sur des sections individuelles du réseau - repose dans la plupart des cas sur l'utilisation de formules empiriques. Les coefficients inclus dans ces formules dépendent dans la plus grande mesure du mode de fonctionnement des récepteurs électriques, et l'évaluation correcte de ces derniers a grande importance, bien que pas toujours précis.

Dans le même temps, une détermination incorrecte des coefficients et, par conséquent, des charges, peut conduire soit à une insuffisance bande passante réseau, ou à une augmentation déraisonnable du coût de l'ensemble de l'installation.

Avant de passer à la méthodologie de détermination des charges électriques des réseaux d'alimentation, il convient de noter que celles incluses dans formules de calcul les chances ne sont pas stables. En raison de la continuité Le progrès technique et le développement de l'automatisation, ces coefficients devraient faire l'objet d'une révision périodique.

Étant donné que les formules elles-mêmes et les coefficients qu'elles contiennent sont approximatifs dans une certaine mesure, il faut garder à l'esprit que le résultat des calculs ne peut être que la détermination de l'ordre de grandeur de l'intérêt. C’est pour cette raison qu’il convient d’éviter un scrupule excessif dans les opérations arithmétiques.

Valeurs et coefficients inclus dans les formules de calcul pour déterminer les charges électriques

Sous capacité installée Ru est compris :

1. pour les moteurs électriques de longue durée - catalogue (certificat) puissance nominale en kilowatts développée par le moteur sur l'arbre :

2. pour les moteurs électriques à fonctionnement intermittent - puissance nominale réduite au fonctionnement à long terme, c'est-à-dire au rapport cyclique = 100 % :

où PVN0M est la durée nominale de commutation en pourcentage selon les données catalogue, Rnom est la puissance nominale à PVN0M,

3. pour les transformateurs de fours électriques :

où SН0М est la puissance nominale du transformateur selon les données du catalogue, kVA, cosφnom est le facteur de puissance caractéristique du fonctionnement d'un four électrique à la puissance nominale,

4. pour les transformateurs des machines et appareils à souder - puissance conditionnelle réduite au mode longue durée, c'est-à-dire à PV = 100 % :

où Snom est la puissance nominale du transformateur en kilovoltampères au cycle de service,

Sous puissance connectée Le Rpr des moteurs électriques fait référence à la puissance consommée par le moteur à partir du réseau à la charge et à la tension nominales :

où ηnom est le rendement nominal du moteur en unités relatives.

Charge active moyenne pour le quart de travail le plus chargé Pav.cm et la même charge réactive moyenne Qcp,cm sont les quotients de la division de la quantité d'électricité consommée pendant le quart de travail à charge maximale (WCM et VCM, respectivement) par la durée du quart de travail en heures Tcm,

actif Рср.г et la même charge réactive Qcp.г représentent les quotients de la division de la consommation annuelle d'électricité (Wg et Vg, respectivement) par la durée de travail annuelle en heures (Tg) :

Sous charge maximale Pmax est la plus grande des charges moyennes pour un intervalle de temps donné.

Pour calculer les réseaux et les transformateurs de chauffage, cet intervalle de temps est fixé à 0,5 heure, c'est-à-dire qu'une charge maximale d'une demi-heure est supposée.

Distinguer charges maximales d'une demi-heure: P30 actif, kW, Q30 réactif, kvar, S30 complet, kva et courant I30, a.

Courant de crête Ipeak est le courant maximum instantané possible pour un récepteur électrique donné ou pour un groupe de récepteurs électriques.

Sous Taux d'utilisation par équipe, le CI s'entend comme le rapport de la charge active moyenne pour l'équipe chargée maximale à la puissance installée :

Par conséquent taux d'utilisation annuel représente le rapport entre la charge active annuelle moyenne et la puissance installée :

Sous coefficient maximal Km s'entend comme le rapport des activités demi-horaires charge maximaleà la charge moyenne pour le quart de travail le plus chargé,

L’inverse du coefficient maximum est facteur de remplissage du graphique Kzap

Les équipements électriques ne fonctionnent pas toujours à pleine capacité. Cette évidence peut être comprise à l’aide d’un exemple quotidien. L'appartement n'est pas allumé 24h/24. Nous utilisons le fer uniquement lorsque nous avons besoin de repasser des vêtements. La bouilloire ne fonctionne que lorsque vous devez faire bouillir de l'eau. La situation est similaire en ce qui concerne la consommation d'électricité dans les secteurs public et public. bâtiments industriels. Ainsi, la notion de puissance installée et consommée (calculée) est familière à tous depuis l'enfance.

Lors de la conception de l'alimentation électrique des installations, le fonctionnement non simultané des équipements est pris en compte à l'aide de facteurs de réduction. Il existe trois facteurs de réduction avec différents noms, mais leur signification est la même - c'est le coefficient de demande, le coefficient de non-simultanéité, le coefficient d'utilisation.
En multipliant la puissance installée de l'équipement par l'un de ces coefficients, on obtient la puissance calculée et le courant calculé. En fonction du courant de conception, les équipements de commutation de protection (disjoncteurs automatiques, disjoncteurs, RCD, etc.) et les câbles ou jeux de barres sont sélectionnés.

P calc =K×P bouche, où
P set - puissance installée de l'équipement,
P calculé - puissance nominale de l'équipement,
K est le coefficient demande/simultanéité/usage.

Lorsqu’on utilise dans la pratique cette formule apparemment simple, on est confronté à un grand nombre de nuances. L'une de ces nuances est la détermination du coefficient de demande dans les panneaux qui alimentent différents types de charges (éclairage, prises, équipements technologiques, de ventilation et de plomberie).

Le fait est que le coefficient de demande dépend de plusieurs paramètres :

• Pouvoir;
• Type de charge ;
• Type de bâtiment ;
• Puissance unitaire du récepteur électrique.

Âge des enfants :

En pratique, les charges individuelles ne fonctionnent pas nécessairement à pleine puissance ou simultanément. Chances ku Et ks vous permettent de déterminer les besoins de puissance maximale et totale réellement nécessaires pour déterminer les paramètres de l'installation électrique.

Facteur d'utilisation maximal (ku)
Dans des conditions normales de fonctionnement, la consommation électrique d'un consommateur de charge individuel est parfois inférieure à la puissance nominale spécifiée pour de cet appareil, et ce phénomène courant justifie l'utilisation d'un facteur d'utilisation (ku) lors de l'estimation de la consommation électrique réelle.
Ce facteur doit être appliqué pour chaque charge individuelle, en particulier pour les moteurs électriques qui fonctionnent rarement à pleine charge.
Dans les installations électriques industrielles, ce facteur peut être pris en moyenne égal à 0,75 pour les moteurs électriques.
Pour une charge constituée de lampes à incandescence, ce coefficient est toujours égal à 1.
Pour les circuits dotés de prises pour connecter des appareils, la valeur de ces coefficients dépend entièrement des types d'appareils alimentés à partir d'un réseau donné.
Facteur de simultanéité (ks)
Dans la pratique, les consommateurs de charge installés dans le circuit d'une installation électrique ne fonctionnent jamais simultanément, c'est-à-dire qu'il existe toujours un certain degré de non-simultanéité, et ce fait est pris en compte lors de l'estimation de la puissance requise en utilisant le facteur de simultanéité (ks ).
Le facteur ks est appliqué à chaque groupe de charge (par exemple, le groupe alimenté par le tableau de distribution et les panneaux sous-jacents). Le calcul de ces coefficients relève de la responsabilité du concepteur, car il nécessite une connaissance détaillée des conditions d'installation et de fonctionnement des différents circuits. Pour ces raisons, il n'est pas possible de fournir des valeurs précises recommandées pour un usage général.

Coefficient de simultanéité d'un immeuble d'habitation
Certaines valeurs typiques pour ce cas sont données dans le tableau 1 et sont applicables aux consommateurs domestiques alimentés par un réseau 230/400 V (3 phases, 4
fils). Pour les consommateurs utilisant des appareils de chauffage, un coefficient de 0,8 est recommandé, quel que soit le nombre d'utilisateurs.

Nombre de consommateurs en aval
2 - 4	1
5 - 9	0.78
10 -14	0.63
15 -19	0.53
20 - 24	0.49
25 - 29	0.46
30 - 34	0.44
35 - 39	0.42
40 - 49	0.41
50 ou plus	0.40
Languette. 1, Coefficients de simultanéité dans un immeuble résidentiel.

Exemple(voir fig. 1) :
Il s'agit d'un immeuble résidentiel de 5 étages avec 25 consommateurs, chacun disposant d'une puissance installée de 6 kVA.
Capacité totale installée du bâtiment : 36 + 24 + 30 + 36 + 24 = 150 kVA
Puissance totale nécessaire au bâtiment : 150 × 0,46 = 69 kVA
De l'onglet. 1, il est possible de déterminer l'ampleur des courants dans différentes sections du départ principal alimentant tous les étages. Pour les câbles passant verticalement, lorsque l'alimentation est fournie par le bas, la section des conducteurs peut être progressivement réduite vers les étages supérieurs.
De tels changements dans la section transversale des fils se produisent généralement sur 3 étages.
Par exemple, le courant injecté dans un câble d’alimentation vertical au niveau du sol est :

le courant entrant au troisième étage est égal à :

Facteur de simultanéité pour tableaux de distribution
Dans l'onglet. La figure 1 montre des valeurs hypothétiques de ks pour les tableaux de distribution alimentant un certain nombre de circuits pour lesquels il n'y a aucune indication sur la façon dont la charge totale est répartie entre eux.
Si les circuits sont principalement utilisés à des fins d'éclairage, il est raisonnable de prendre le coefficient ks proche de l'unité.

Nombre de circuits		Facteur de simultanéité (ks)
Assemblages 2 et 3 entièrement testés			0.9
4 et 5			0.8
6 – 9			0.7
10 ou plus			0.6
Assemblages testés aléatoirement, dans chaque cas sélectionné.			1.0
Languette. 2, facteur de simultanéité pour les tableaux de distribution (CEI 60439)

Coefficient de simultanéité dépendant de la fonction du circuit.
Les coefficients ks, utilisables pour les circuits alimentant des charges fréquemment rencontrées, sont donnés dans le Tab. 3.

Fonction de circuit		Facteur de simultanéité (ks)
Éclairage		1
Chauffage et climatisation		1
Prises pour connecter des appareils		0.1 - 0.2 (1)
10 ou plus		0.6
Ascenseurs et ascenseurs (2)	Pour les moteurs les plus puissants	1
	Pour les moteurs avec le deuxième plus puissant	0.75
	Pour tous les moteurs	0.60
(1) Dans certains cas, principalement dans les installations électriques industrielles, ce coefficient peut être plus élevé.
(2) Le courant pris en compte est égal au courant nominal du moteur augmenté du tiers de son courant de démarrage.
Languette. 3, Coefficient de simultanéité dépendant de la fonction du circuit.