Modes testés. informations générales

Société par actions russe d'énergie et d'électrification

"UES DE RUSSIE"

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES POUR ORGANISER LA MAINTENANCE DES SURFACES DE CHAUFFAGE DES CHAUDIÈRES DES CENTRALES THERMIQUES

RD 34.26.609-97

Date d'expiration fixée

du 01/06/98

DÉVELOPPÉ par le Département de l'Inspection générale pour l'exploitation des centrales électriques et des réseaux de RAO UES de Russie

INTERPRÈTE V.K. Pauli

CONVENU avec le Département des sciences et technologies, Département d'exploitation des systèmes énergétiques et des centrales électriques, Département de rééquipement technique, de réparation et de génie mécanique "Energorenovatsiya"

APPROUVÉ PAR RAO "UES de Russie" 26.02.97

Vice-président O.V. Britvin

Ces lignes directrices établissent la procédure d'organisation Entretien surfaces chauffantes des chaudières des centrales thermiques afin d'introduire dans la pratique opérationnelle un mécanisme efficace et peu coûteux pour assurer la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières.

I. Dispositions générales

Un mécanisme efficace et peu coûteux pour assurer la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières implique principalement l'élimination des écarts par rapport aux exigences du PTE et d'autres documents normatifs et techniques et RD pendant leur fonctionnement, c'est-à-dire une augmentation significative du niveau de fonctionnement. Une autre direction efficace est l'introduction dans la pratique du fonctionnement des chaudières d'un système d'entretien préventif des surfaces chauffantes. La nécessité d’introduire un tel système s’explique par plusieurs raisons :

1. Après les réparations programmées, les canalisations ou leurs sections restent en service qui, en raison de propriétés physiques et chimiques insatisfaisantes ou du développement possible de défauts métalliques, entrent dans le groupe « à risque », ce qui entraîne leur endommagement ultérieur et l'arrêt de la chaudière. De plus, il peut s'agir de manifestations de défauts de fabrication, d'installation et de réparation.

2. Pendant le fonctionnement, le groupe « risque » est reconstitué en raison de défauts de fonctionnement exprimés par des violations des conditions de température et de produits chimiques de l'eau, ainsi que de défauts dans l'organisation de la protection du métal des surfaces chauffantes des chaudières pendant de longues périodes d'arrêt dues à non-respect des exigences de conservation des équipements.

3. Selon la pratique établie, dans la plupart des centrales électriques, lors d'arrêts d'urgence de chaudières ou d'unités de puissance en raison de dommages aux surfaces chauffantes, seule la restauration (ou l'arrêt) de la zone endommagée est effectuée et l'élimination des défauts associés, ainsi que des défauts dans d'autres zones de l'équipement qui entravent le démarrage ou le fonctionnement normal. En règle générale, cette approche entraîne des dommages répétés et des arrêts d'urgence ou imprévus des chaudières (unités de puissance). Parallèlement, afin de maintenir la fiabilité des surfaces chauffantes à un niveau acceptable, des mesures particulières sont prises lors des réparations programmées des chaudières, notamment : le remplacement des surfaces chauffantes individuelles en général, le remplacement de leurs blocs (sections), le remplacement d'éléments individuels (tuyaux ou tronçons de tuyaux).

Dans ce cas, diverses méthodes sont utilisées pour calculer la durée de vie du métal des tuyaux par lesquels il est prévu de les remplacer. Cependant, dans la plupart des cas, les principaux critères de remplacement ne sont pas l'état du métal, mais la fréquence de dégâts par surface. Cette approche conduit au fait que dans un certain nombre de cas, il y a un remplacement injustifié du métal qui, dans ses propriétés physiques et chimiques, répond aux exigences de résistance à long terme et pourrait encore rester en service. Et comme la cause des premiers dommages reste dans la plupart des cas non identifiée, elle réapparaît après à peu près la même période de fonctionnement et impose à nouveau le remplacement des mêmes surfaces chauffantes.

Cela peut être évité si une méthodologie globale d'entretien des surfaces chauffantes des chaudières est appliquée, qui doit inclure les composants suivants constamment utilisés :

1. Comptabilité et accumulation de statistiques sur les dommages.

2. Analyse des causes et leur classification.

3. Prédiction des dommages attendus basée sur une approche statistique et analytique.

4. Défauts utilisant des méthodes de diagnostic instrumentales.

5. Établir des devis quantitatifs pour l'arrêt d'urgence prévu, imprévu ou planifié à court terme de la chaudière (unité de puissance) pour les réparations courantes de la deuxième catégorie.

6. Organisation des travaux préparatoires et contrôle entrant des matériaux de base et auxiliaires.

7. Organisation et mise en œuvre des travaux planifiés de réparation de restauration, de diagnostic préventif et de détection des défauts à l'aide de méthodes visuelles et instrumentales et de remplacement préventif des sections de surfaces chauffantes.

8. Contrôle et réception des surfaces chauffantes après travaux de réparation.

9. Contrôle (surveillance) des violations opérationnelles, élaboration et adoption de mesures pour les prévenir, amélioration de l'organisation de l'exploitation.

À un degré ou à un autre, tous les composants de la méthodologie de maintenance des centrales électriques sont utilisés élément par élément, cependant application complexe pas encore dans une mesure suffisante. Au mieux, un abattage sérieux est effectué lors des réparations programmées. Cependant, la pratique montre la nécessité et la faisabilité d'introduire un système d'entretien préventif des surfaces chauffantes des chaudières pendant la période entre les réparations. Cela permettra, dans les plus brefs délais, d'augmenter considérablement leur fiabilité avec des coûts minimes en fonds, en main d'œuvre et en métal.

Selon les dispositions fondamentales des « Règles d'organisation de l'entretien et de la réparation des équipements, des bâtiments et des ouvrages des centrales et des réseaux » (RDPr 34-38-030-92), l'entretien et la réparation comprennent la mise en œuvre d'un ensemble de travaux visant à assurer le bon état de l'équipement, son fonctionnement fiable et économique réalisé avec une certaine fréquence et cohérence, avec des coûts de main d'œuvre et de matériel optimaux. Parallèlement, la maintenance des équipements de centrales existants est considérée comme la mise en œuvre d'un ensemble de mesures (inspection, contrôle, lubrification, réglage, etc.) qui ne nécessitent pas leur dépose pour Entretien. Dans le même temps, le cycle de réparation prévoit T2 - réparations de routine de la deuxième catégorie avec un arrêt planifié à court terme de la chaudière ou de l'unité de puissance. Le nombre, le calendrier et la durée des arrêts pour le T2 sont planifiés par les centrales électriques dans le cadre de la norme pour le T2, soit 8 à 12 jours supplémentaires (en partie) par an, selon le type d'équipement.

En principe, T2 est le temps accordé à la centrale pendant la période de révision pour éliminer les défauts mineurs qui s'accumulent pendant le fonctionnement. Mais en même temps, il est clair que la maintenance doit également être effectuée sur un certain nombre de composants critiques ou « problématiques » dont la fiabilité est réduite. Cependant, dans la pratique, en raison de la volonté d'assurer le respect des objectifs de puissance de fonctionnement, dans la grande majorité des cas, la limite T2 est épuisée par des arrêts imprévus, au cours desquels, en premier lieu, l'élément endommagé est réparé et les défauts qui empêchent le démarrage -le fonctionnement normal et ultérieur sont éliminés. Il ne reste plus de temps pour une maintenance ciblée et la préparation et les ressources ne sont pas toujours disponibles.

La situation actuelle peut être corrigée si nous acceptons les conclusions suivantes comme axiome et les utilisons dans la pratique :

Les surfaces chauffantes, en tant qu'élément important qui détermine la fiabilité de la chaudière (unité de puissance), nécessitent un entretien préventif ;

La planification des travaux doit être effectuée non seulement pour la date fixée dans le calendrier annuel, mais également pour le fait d'un arrêt imprévu (d'urgence) de la chaudière ou de l'unité de puissance ;

Le calendrier d'entretien des surfaces chauffantes et l'ampleur des travaux à venir doivent être prédéterminés et communiqués à tous les intervenants à l'avance, non seulement avant la date d'arrêt prévue selon le plan, mais également de la même manière avant toute éventuelle urgence immédiate ( arrêt imprévu) ;

Quelle que soit la forme de l'arrêt, un scénario combinant réparation et restauration, travaux de prévention et de diagnostic doit être prédéterminé.

II. Système de contrôle statistique de la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières des centrales thermiques

Dans la gestion de la fiabilité des équipements électriques (en l'occurrence des chaudières), les statistiques de dommages jouent un rôle important, car elles permettent d'obtenir une caractérisation complète de la fiabilité de l'objet.

L'utilisation d'une approche statistique est évidente dès la première étape des activités de planification visant à accroître la fiabilité des surfaces chauffantes. Ici, les statistiques de dommages remplissent la tâche de prédire le moment critique comme l'un des signes qui déterminent la nécessité de prendre la décision de remplacer la surface chauffante. Cependant, l'analyse montre qu'une approche simplifiée pour déterminer le moment critique des statistiques de dommages conduit souvent à des remplacements déraisonnables de tuyaux de surface chauffante qui n'ont pas encore épuisé leur durée de vie.

Par conséquent, une partie importante de l'ensemble des tâches incluses dans le système de maintenance préventive est la préparation du volume optimal de travaux spécifiques visant à éliminer les dommages aux surfaces chauffantes dans des conditions normales de fonctionnement de routine. La valeur des outils de diagnostic technique est incontestable, cependant, dans un premier temps, une approche statistique et analytique est plus appropriée, ce qui permet de déterminer (décrire) les limites et les zones de dommages et ainsi de minimiser le coût des fonds et des ressources à les prochaines étapes de détection des défauts et de remplacement préventif préventif des tuyaux des surfaces chauffantes.

Pour augmenter l'efficacité économique de la planification du volume de remplacement des surfaces chauffantes, il est nécessaire de prendre en compte l'objectif principal de la méthode statistique - augmenter la validité des conclusions grâce à l'utilisation de la logique probabiliste et de l'analyse factorielle, qui, sur la base du la combinaison de données spatiales et temporelles, permettent de construire une méthodologie pour augmenter l'objectivité de la détermination du moment critique sur la base de caractéristiques statistiquement liées et de facteurs cachés à l'observation directe. À l'aide de l'analyse factorielle, il convient non seulement d'établir le lien entre les événements (dommages) et les facteurs (causes), mais également de déterminer la mesure de ce lien et d'identifier les principaux facteurs sous-jacents aux changements de fiabilité.

Pour les surfaces chauffantes, l'importance de cette conclusion tient au fait que les causes de dommages sont en effet de nature multifactorielle et présentent un grand nombre de caractéristiques de classification. Par conséquent, le niveau de la méthodologie statistique utilisée doit être déterminé par la nature multifactorielle, la couverture des indicateurs quantitatifs et qualitatifs et la définition d'objectifs pour les résultats souhaités (attendus).

Tout d’abord, la fiabilité doit être présentée sous la forme de deux composantes :

la fiabilité structurelle, déterminée par la qualité de conception et de fabrication, et la fiabilité opérationnelle, déterminée par les conditions de fonctionnement de la chaudière dans son ensemble. En conséquence, les statistiques des dommages devraient également être basées sur deux éléments :

Statistiques du premier type - l'étude de l'expérience de fonctionnement (endommagement) de chaudières similaires d'autres centrales électriques pour représenter les zones de points chauds sur des chaudières similaires, ce qui permettra d'identifier clairement les défauts de conception. Et en même temps, cela permettra de visualiser et de délimiter les zones focales probables de dommages de vos propres chaudières, qu'il convient ensuite de « parcourir », ainsi que la détection visuelle des défauts et les outils de diagnostic technique ;

Statistiques du deuxième type - assurant l'enregistrement des dommages causés aux propres chaudières. Dans ce cas, il est conseillé de conserver un enregistrement fixe des dommages sur les sections de tuyaux ou les sections de surfaces chauffantes nouvellement installées, ce qui aidera à identifier les causes cachées conduisant à la réapparition des dommages après un temps relativement court.

La tenue de statistiques des premier et deuxième types garantira l'identification des domaines de faisabilité de l'utilisation d'outils de diagnostic technique et du remplacement préventif de sections de surfaces chauffantes. Dans le même temps, il est également nécessaire de maintenir des statistiques cibles - en tenant compte des zones visuellement défectueuses et en utilisant des diagnostics instrumentaux et techniques.

Méthodologie d'utilisation Méthodes statistiques met en évidence les domaines suivants:

Statistiques descriptives, y compris le regroupement, la présentation graphique, la description qualitative et quantitative des données ;

Théorie de l'inférence statistique utilisée dans la recherche pour prédire les résultats des données d'enquête ;

La théorie de la conception expérimentale, qui sert à détecter des relations causales entre les variables d'état de l'objet étudié sur la base d'une analyse factorielle.

Dans chaque centrale électrique, des observations statistiques doivent être effectuées selon un programme spécial, qui est un système de contrôle de fiabilité statistique - SSKN. Le programme doit contenir des questions spécifiques auxquelles il faut répondre sous forme statistique, et justifier également le type et la méthode d'observation.

Le programme caractérisant l'objectif principal de la recherche statistique doit être complet.

Un système de contrôle de fiabilité statistique devrait inclure le processus d'accumulation d'informations sur les dommages, leur systématisation et leur application aux formulaires de surfaces chauffantes, qui sont établis indépendamment des formulaires de réparation des surfaces endommagées. Les annexes 1 et 2 fournissent des exemples de formulaires pour les surchauffeurs à convection et à écran. Le formulaire est une vue de la partie dépliée de la surface chauffante, sur laquelle est marqué l'emplacement du dommage (x) et un index est placé, par exemple 4-1, où le premier chiffre désigne le numéro de série de l'événement, le deuxième chiffre pour un surchauffeur à convection est le nombre de tuyaux dans les rangées en comptant par le haut, pour un surchauffeur à écran - numéro d'écran selon la numérotation établie pour cette chaudière. Le formulaire prévoit une colonne d'identification des causes, où sont inscrits les résultats de l'enquête (analyse) et une colonne de mesures visant à prévenir les dommages.

L'utilisation de la technologie informatique (ordinateurs personnels combinés en réseau local) augmente considérablement l'efficacité du système de contrôle statistique de la fiabilité des surfaces chauffantes. Lors du développement d'algorithmes et logiciels d'ordinateur Il est conseillé au SSKN de se concentrer sur la création ultérieure dans chaque centrale électrique d'un système d'information et d'expertise intégré « Fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières ».

Les résultats positifs de l'approche statistique-analytique de la détection des défauts et de la détermination des emplacements des dommages supposés sur les surfaces chauffantes sont que le contrôle statistique permet d'identifier les sources de dommages et que l'analyse factorielle permet de les relier aux causes.

Il convient de garder à l'esprit que la méthode d'analyse factorielle a certains côtés faibles, en particulier, il n'existe pas de solution mathématique univoque au problème des saturations factorielles, c'est-à-dire l'influence de facteurs individuels sur les changements dans diverses variables d'état de l'objet.

Cela peut être présenté à titre d’exemple : disons que nous avons déterminé la ressource résiduelle du métal, c’est-à-dire nous disposons de données sur l'espérance mathématique des dommages, qui peuvent être exprimées en termes de temps T. Cependant, en raison de violations existantes ou continues des conditions d'exploitation, c'est-à-dire créant des conditions de « risque » (par exemple, violation des conditions chimiques ou de température de l'eau, etc.), les dommages commencent avec le temps t, nettement inférieur à celui prévu (calculé).

Par conséquent, l'objectif principal de l'approche statistique-analytique est avant tout d'assurer la mise en œuvre d'un programme d'entretien préventif des surfaces chauffantes des chaudières, basé sur des informations solides et une base de décision économiquement réalisable, compte tenu du niveau actuel de dommages dans les conditions d'entretien opérationnel et de réparation existantes.

III. Organisation d'une enquête sur les causes des dommages (dommages) des surfaces chauffantes des chaudières des centrales thermiques

Un élément important de l'organisation d'un système d'entretien préventif des surfaces chauffantes des chaudières est l'enquête sur les causes des dommages, qui doit être effectuée par une commission professionnelle spéciale agréée par arrêté de la centrale, présidée par l'ingénieur en chef. En principe, la commission devrait considérer chaque cas de dommage à la surface chauffante comme un événement d'urgence, signalant des lacunes dans la politique technique menée à la centrale électrique, des lacunes dans la gestion de la fiabilité de l'installation énergétique et de ses équipements.

La commission comprend : l'ingénieur en chef adjoint pour la réparation et l'exploitation, le chef de l'atelier chaudière-turbine (chaudière), le chef de l'atelier de chimie, le chef du laboratoire des métaux, le chef du service de réparation, le chef du service de planification et de préparation des réparations, chef de l'atelier de mise en service et d'essais (groupe), chef de l'atelier d'automatisation et de mesures thermiques et l'inspecteur d'exploitation (en l'absence des hauts fonctionnaires, leurs adjoints participent aux travaux de la commission).

Dans ses travaux, la commission s'appuie sur le matériel statistique accumulé, les conclusions de l'analyse factorielle, les résultats de l'identification des dommages, les conclusions des métallurgistes, les données obtenues lors d'une inspection visuelle et les résultats de la détection des défauts à l'aide de diagnostics techniques.

La tâche principale de la commission désignée est d'enquêter sur chaque cas de dommages aux surfaces chauffantes de la chaudière, d'élaborer et d'organiser la mise en œuvre de l'étendue des mesures préventives pour chaque cas spécifique et d'élaborer des mesures pour prévenir les dommages (conformément à l'article 7 du le formulaire de rapport d’enquête), ainsi qu’organiser et suivre leur mise en œuvre. Afin d'améliorer la qualité de l'enquête sur les causes des dommages aux surfaces chauffantes des chaudières et de leur enregistrement conformément à l'amendement n° 4 aux Instructions pour l'enquête et l'enregistrement des violations technologiques dans l'exploitation des centrales électriques, des réseaux et des systèmes électriques (RD 34.20.101-93), les ruptures et fistules des surfaces chauffantes font l'objet d'une enquête, survenues ou détectées lors du fonctionnement, des temps d'arrêt, des réparations, des essais, des contrôles et essais préventifs, quels que soient le moment et la méthode de leur détection.

En même temps, cette commission est le conseil d’experts de la centrale électrique sur le problème de la « Fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières ». Les membres de la commission sont tenus d'étudier et de promouvoir parmi les ingénieurs et techniciens qui leur sont subordonnés les publications, la documentation réglementaire, technique et administrative, les évolutions scientifiques et techniques et les meilleures pratiques visant à accroître la fiabilité des chaudières. La mission de la commission consiste également à veiller au respect des exigences du « Système expert de suivi et d'évaluation des conditions de fonctionnement des chaudières des centrales thermiques » et à éliminer les commentaires identifiés, ainsi qu'à élaborer des programmes à long terme d'amélioration de la fiabilité, à organiser leur mise en œuvre et suivi.

IV. Planification des mesures préventives

Un rôle essentiel dans le système de maintenance préventive est joué par :

1. Planification du volume optimal (pour un arrêt de courte durée) de mesures préventives dans les zones focales (zones à risque), déterminé par le système de contrôle de fiabilité statistique, qui peut inclure : le remplacement de sections de canalisations droites, la soudure excessive ou le renforcement des joints de contact et composites , sursoudure ou renforcement des joints d'angle, remplacement de coudes, remplacement de tronçons aux endroits de fixations rigides (craquelures), remplacement de tronçons entiers, restauration de tuyaux et serpentins précédemment déconnectés, etc.

2. Élimination des dommages ayant provoqué un arrêt d'urgence (imprévu) ou des dommages détectés pendant et après l'arrêt de la chaudière.

3. Détection des défauts (visuelle et au moyen de diagnostics techniques), qui identifie un certain nombre de défauts et forme un certain volume supplémentaire, qui doit être divisé en trois parties constitutives :

a) les défauts qui doivent être éliminés lors de l'arrêt à venir (attendu), planifié ou d'urgence ;

b) les défauts qui nécessitent une préparation supplémentaire, s'ils ne provoquent pas de danger imminent de dommage (une évaluation plutôt conditionnelle, doit être évaluée en tenant compte de l'intuition professionnelle et des méthodes connues pour évaluer la vitesse de développement d'un défaut), sont inclus dans le étendue des travaux pour le prochain arrêt le plus proche ;

c) les défauts qui n'entraîneront pas de dommages pendant la période entre les réparations, mais qui doivent être éliminés lors de la prochaine campagne de réparation, sont inclus dans l'étendue des travaux pour les réparations en cours ou majeures à venir.

L'outil le plus courant pour détecter les défauts des tuyaux des surfaces chauffantes est devenu une méthode de diagnostic basée sur l'utilisation d'une mémoire magnétique métallique, qui s'est déjà révélée être un moyen efficace et simple pour identifier (rejeter) les tuyaux et les serpentins à risque. Ce type de diagnostic ne nécessitant pas de préparation particulière des surfaces chauffantes, il a commencé à attirer les opérateurs et est largement utilisé dans la pratique.

La présence de fissures dans le métal des tuyaux provenant des endroits où le tartre est endommagé est également détectée au moyen de tests par ultrasons. Les jauges d'épaisseur à ultrasons permettent de détecter rapidement un amincissement dangereux de la paroi métallique du tuyau. Dans la détermination du degré d'impact sur la paroi extérieure du tuyau métallique (corrosion, érosion, usure abrasive, durcissement, incrustation, etc.), les défauts visuels jouent un rôle important.

La partie la plus importante de cette étape est la détermination d'indicateurs quantitatifs sur lesquels il faut se concentrer lors de l'établissement du volume de chaque arrêt spécifique : temps d'arrêt et coût des travaux. Ici, il faut avant tout surmonter un certain nombre de raisons contraignantes qui, à un degré ou à un autre, surviennent dans les activités pratiques réelles :

Une barrière psychologique chez les directeurs de centrales électriques et les directeurs d'ateliers, évoquée dans l'esprit de la nécessité de remettre en service en urgence la chaudière ou l'unité de puissance, au lieu de recourir à cet arrêt d'urgence ou intempestif dans une mesure suffisante pour assurer la fiabilité des surfaces chauffantes. ;

La barrière psychologique des responsables techniques qui ne leur permet pas de déployer un gros programme dans un court laps de temps ;

Incapacité à assurer la motivation à la fois de notre propre personnel et du personnel des sous-traitants ;

Inconvénients dans l'organisation des travaux préparatoires ;

Faibles compétences en communication des gestionnaires des départements concernés ;

Manque de confiance dans la capacité de surmonter le problème des dommages aux surfaces chauffantes à l'aide de mesures préventives ;

Manque de compétences organisationnelles et de qualités ou de qualifications volontaires parmi les responsables techniques (ingénieurs en chef, leurs adjoints et chefs de service).

Cela permet de planifier les volumes physiques de travail pour les chaudières présentant des dommages accrus aux surfaces chauffantes dans les limites de la possibilité maximale de leur mise en œuvre, en tenant compte de la durée de l'arrêt, des équipes et en garantissant les conditions d'une combinaison sûre des travaux.

L'inclusion dans le système de maintenance préventive des surfaces chauffantes des chaudières d'entrée, de surveillance du courant et de contrôle de la qualité des travaux de réparation effectués améliorera considérablement la qualité des travaux de réparation préventive et d'urgence effectués. L'analyse des causes des dommages fait apparaître un certain nombre d'infractions significatives fréquentes lors des travaux de réparation, dont les plus significatives par leurs conséquences :

L'inspection à l'arrivée des matériaux de base et de soudage est effectuée avec des écarts par rapport aux exigences des clauses 3.3 et 3.4 du document directeur sur le soudage, le traitement thermique et l'inspection des systèmes de tubes des chaudières et des canalisations lors de l'installation et de la réparation des équipements des centrales électriques (RTM- 1s-93);

En violation des exigences de la clause 16.7 RTM-1s-93, le contrôle par roulement de bille n'est pas effectué afin de vérifier la présence d'une zone d'écoulement donnée dans les joints soudés des tuyaux des surfaces chauffantes ;

En violation des exigences de la clause 3.1 RTM-1s-93, les soudeurs non certifiés pour ce type de travaux sont autorisés à travailler sur des surfaces chauffantes ;

En violation des exigences de la clause 6.1 RTM-1s-93 lors de travaux de restauration d'urgence, la couche racinaire souder réalisée par soudage à l'arc manuel avec des électrodes enrobées au lieu du soudage à l'arc sous argon. Des violations similaires sont détectées dans un certain nombre de centrales électriques et lors de réparations programmées ;

En violation des exigences de l'article 5.1 du Manuel pour la réparation des équipements de chaudières des centrales électriques (technologie et conditions techniques de réparation des surfaces chauffantes des chaudières), la découpe des tuyaux ou sections défectueux de ceux-ci est effectuée au moyen d'un coupe-feu, et non mécaniquement.

Toutes ces exigences doivent être clairement indiquées dans les instructions locales pour la réparation et l'entretien des surfaces chauffantes.

Le programme de mesures préventives devrait inclure, lors du remplacement de sections de tuyaux ou de sections de surfaces chauffantes dans les « zones à risque », l'utilisation de nuances d'acier de qualité supérieure par rapport à celles établies, car cela augmentera considérablement la durée de vie du métal dans la zone de dommages accrus et niveler la durée de vie de la surface chauffante en général. Par exemple, l'utilisation d'aciers austénitiques au chrome-manganèse résistants à la chaleur (DI-59), plus résistants au tartre, tout en augmentant la fiabilité des surchauffeurs de vapeur, réduira le processus d'usure abrasive des éléments d'écoulement de la turbine.

V. Mesures préventives et conservatoires

L'étendue des travaux préventifs effectués lors d'un arrêt programmé de courte durée du T2 ou d'un arrêt d'urgence ne doit pas se limiter uniquement à la surface chauffante de la chaudière elle-même. Dans le même temps, les défauts qui affectent directement ou indirectement la fiabilité des surfaces chauffantes doivent être identifiés et éliminés.

À l'heure actuelle, il est nécessaire, en profitant de l'opportunité qui se présente, de mener un ensemble d'activités de vérification et de mesures spécifiques visant à éliminer les manifestations technologiques négatives qui réduisent la fiabilité des surfaces chauffantes. En fonction de l'état de l'équipement, du niveau de fonctionnement, des technologies et caractéristiques de conception, pour chaque centrale la liste de ces actions peut être différente, mais les travaux suivants doivent être obligatoires :

1. Détermination de la densité du système de canalisations du condenseur et du réseau de chauffage afin de détecter et d'éliminer les endroits où l'eau brute pénètre dans le conduit de condensats. Vérification de l'étanchéité des joints sous vide.

2. Vérification de la densité des raccords sur le by-pass de l'usine de dessalement du bloc. Surveillance de l'état de fonctionnement des dispositifs qui empêchent l'élimination des matériaux filtrants dans le tractus. Contrôle des matériaux filtrants pour le huilage. Vérification de la présence d'un film d'huile à la surface de l'eau dans le réservoir du point bas.

3. Assurer la disponibilité des appareils de chauffage haute pressionà une mise en marche en temps opportun lors du démarrage de l'unité de puissance (chaudière).

4. Élimination des défauts des dispositifs d'échantillonnage et des dispositifs de préparation d'échantillons de condensats, d'eau d'alimentation et de vapeur.

5. Élimination des défauts contrôle de la température métal des surfaces chauffantes, fluide le long du trajet et gaz dans la chambre tournante de la chaudière.

6. Élimination des défauts des systèmes de contrôle automatique du processus de combustion et des conditions de température. Si nécessaire, améliorer les caractéristiques des régulateurs d'injection, de l'alimentation électrique de la chaudière et du combustible.

7. Inspection et élimination des défauts dans les systèmes de préparation de la poussière et d'alimentation en poussière. Inspection et élimination des grillages sur les buses des brûleurs à gaz. Préparation de l'allumage prochain des gicleurs fioul calibrés sur le stand.

8. Réaliser des travaux visant à réduire les pertes vapeur-eau, à réduire l'aspiration d'air dans le système de vide, à réduire l'aspiration d'air dans le four et le chemin de gaz des chaudières fonctionnant sous vide.

9. Inspection et élimination des défauts du revêtement et du boîtier de la chaudière, fixations des surfaces chauffantes. Redresser les surfaces chauffantes et éliminer les pincements. Inspection et élimination des défauts sur les éléments des systèmes de soufflage des surfaces chauffantes et de nettoyage des grenailles.

10. Pour les chaudières à tambour, il faut en outre effectuer les opérations suivantes :

Élimination des dysfonctionnements dans le fonctionnement des dispositifs de séparation intra-tambours, pouvant entraîner l'entraînement de gouttes d'eau de chaudière avec de la vapeur ;

Élimination des fuites dans les condensateurs de leur propre condensat ;

Préparation des conditions pour garantir que les chaudières soient alimentées uniquement en eau déminéralisée (renforcement des exigences de l'article 1.5 des Directives pour le traitement correctif des chaudières à tambour avec une pression de 3,9-13,8 MPa : RD 34.37.522-88) ;

Organisation de l'approvisionnement en phosphate régime individuel afin d'assurer la qualité du traitement correctif de l'eau de chaudière (renforcement des exigences de la clause 3.3.2 du RD 34.37.522-88 du fait que le mode de base des chaudières du même type n'est généralement pas prévu) ;

Assurer le bon fonctionnement des dispositifs de purge.

11. Préparer les conditions pour garantir que les chaudières pour les tests de pression et l'allumage ultérieur sont remplies uniquement d'eau déminéralisée ou de condensat de turbine. Avant l'allumage, les chaudières à tambour et les chaudières à passage unique fonctionnant en modes hydrazine et hydrazine-ammoniac doivent être remplies uniquement d'eau désaérée. Afin d'éliminer les gaz non condensables qui contribuent à la formation d'impuretés corrosives, le remplissage des chaudières à passage unique fonctionnant en modes oxygène neutre et oxygène-ammoniac avant la cuisson doit être effectué en mode désaération (renforcement des exigences de la clause 4.3. 5 du PTE).

12. Lors du lavage externe des surfaces chauffantes avec de l'eau, utilisée pour les préparer à la réparation, il est nécessaire de sécher ensuite la chaudière afin d'éviter la corrosion du métal. surface extérieure tuyaux S'il y a du gaz dans la centrale électrique, le séchage est effectué en allumant la chaudière au gaz (pendant 1 à 2 heures), s'il n'y a pas de gaz - par des mécanismes de tirage et de soufflage lorsque les réchauffeurs de la chaudière sont allumés.

13. Un rôle important pour assurer la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières est joué par le support métrologique - étalonnage des instruments de mesure de la température du milieu le long du trajet, du métal des surfaces chauffantes et des gaz dans la chambre tournante. L'étalonnage des instruments de mesure répertoriés (thermocouples, canaux de mesure et instruments secondaires, y compris ceux inclus dans le système de contrôle automatisé des processus) doit être effectué conformément au calendrier d'étalonnage conformément aux paragraphes. 1.9.11. et 1.9.14 PTE. Si ces exigences n'ont pas été remplies auparavant, il est alors nécessaire d'effectuer un étalonnage étape par étape des instruments de mesure des paramètres répertoriés lors des arrêts de chaudières (unités de puissance), car même des erreurs mineures allant dans le sens d'une sous-estimation des lectures affectent considérablement la réduction de la durée de vie du métal et, par conséquent, réduisent la fiabilité des surfaces chauffantes.

VI. conclusions

1. Les graves difficultés financières de toutes les centrales électriques de l'industrie ne leur permettent pas de résoudre suffisamment les problèmes de reproduction en temps opportun des immobilisations ; une tâche importante pour les exploitants est la recherche ciblée d'opportunités et de méthodes permettant de préserver les ressources et d'assurer un fonctionnement fiable de l'énergie. équipement. Une véritable évaluation de la situation des centrales électriques de l'industrie montre que toutes les réserves et opportunités dans ce sens n'ont pas été épuisées. Et l'introduction dans la pratique opérationnelle d'un système complet de maintenance préventive réduira sans aucun doute considérablement les coûts de réparation et d'exploitation pour la production d'énergie électrique et thermique et garantira la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières des centrales thermiques.

2. Parallèlement à l'identification et à l'élimination des dommages aux tuyaux des surfaces chauffantes et au remplacement préventif des zones « à risque » identifiées sur la base d'une approche statistique-analytique et de détection des défauts (visuels et instrumentaux), dans le système de maintenance préventive, un important Un rôle devrait être accordé à l'élimination (à l'atténuation) des manifestations négatives dues aux carences de l'organisation des opérations. Par conséquent, le programme d'entretien préventif des surfaces chauffantes des chaudières doit être construit selon deux directions parallèles (Annexe 3) :

Assurer la fiabilité actuelle (immédiate) des surfaces chauffantes des chaudières ;

Création de conditions garantissant la fiabilité (prospective) à long terme (durée de vie accrue) des surfaces chauffantes des chaudières.

3. Dans l'organisation d'un système complet d'entretien préventif des surfaces chauffantes, les connaissances dans ce domaine des gestionnaires, des spécialistes en chef et des ingénieurs sont d'une importance capitale. Pour élargir ses horizons et prendre en compte l'expérience de l'industrie dans la garantie de la fiabilité des surfaces chauffantes des chaudières dans les activités pratiques, il est conseillé de compiler une sélection de matériaux sur le problème de chaque centrale électrique et d'organiser leur étude par le personnel approprié.

ANNEXE 1

Riz. 1. Formulaire d'avarie boîte de vitesses chaudière HP n°1, ligne - A	Résultats de l'enquête(identification) du dommage 1.Date. Position n°1-2. Rupture sans déformation d'une section droite d'un tuyau en acier 12Х18Н12Т, s'ouvrant le long de la génératrice supérieure le long du tuyau. L'examen d'un échantillon découpé à proximité du lieu de l'endommagement a montré que la structure de l'acier est conforme aux exigences du cahier des charges, mais sur la surface intérieure, des dommages causés par le tartre sont clairement visibles avec la formation de fissures longitudinales qui se transforment en métal. 2.Date. Position n°2-1. Rupture sans déformation d'une section droite d'un tuyau en acier 12Х18Н12Т, s'ouvrant le long de la génératrice supérieure du tuyau. Dans la zone endommagée et sur les canalisations adjacentes, des traces d'écrouissage et d'usure par grenaille sont clairement visibles. L'analyse métallographique a montré que la cause de la rupture du tube en acier austénitique était un écrouissage intensif avec de la grenaille dû à la séparation du séparateur du dispositif de grenaille supérieur. 3.Date. Position n°3-6. Rupture sans déformation sur la génératrice inférieure d'un tuyau en acier 12Х1МФ. L'examen de la zone endommagée a montré une corrosion par piqûres importante le long de la génératrice inférieure de la surface interne de la canalisation due à une conservation à sec insatisfaisante lors des arrêts de la chaudière, aggravée par l'affaissement du serpentin dû à l'usure des « coqs » de la suspension. système.	1. A chaque arrêt, effectuer une inspection magnétique étape par étape des canalisations des sections de sortie des bobines. Les canalisations défectueuses doivent être inscrites dans la liste d'entretien à chaque arrêt de la chaudière. Développer un programme pour améliorer la qualité de l’oxyde film protecteur: amélioration de la qualité de l'eau et des conditions de température, maîtrise du traitement vapeur-oxygène, etc. 2. Afin d'éviter d'endommager les tuyaux austénitiques en raison d'un écrouissage intensif par la grenaille lors de l'arrachement du séparateur d'arrêt supérieur, obliger le personnel à vérifier l'état de fonctionnement des grenailleuses avant d'effectuer le nettoyage de la grenaille (les instructions dans les instructions sont incluses en fonction du conception, si elle ne le permet pas, elle est alors vérifiée par le personnel de réparation lors des arrêts ). 3. Lors des arrêts des chaudières, inspecter et restaurer les fixations des serpentins du surchauffeur sur le système suspendu en remplaçant des sections des tuyaux du système suspendu par des « coqs » (des joints sont réalisés au-dessus et en dessous du surchauffeur). Améliorer la qualité du « séchage sous vide ». Considérez la faisabilité de l’introduction du PVKO.
	4. Dates. Position n°4-4. Rupture d'un tuyau en acier 12Х1МФ au point de passage dans le revêtement entre la partie convective et la « boîte chaude ». Il existe une corrosion métallique externe importante au site de rupture. Cause du dommage : exposition à la corrosion à l'arrêt par l'acide sulfurique formé lors du nettoyage à l'eau de la gaine de convection avant le retrait de la chaudière pour les réparations programmées.	4. Afin d'éliminer la corrosion externe des tuyaux aux endroits où l'acide sulfurique traverse le revêtement, qui se forme lors du nettoyage externe des surfaces chauffantes, introduisez la pratique de sécher la chaudière après chaque nettoyage avec un feu à gaz ou de l'air chaud provenant du soufflage. ventilateurs avec les radiateurs allumés.
	5. Dates. Position n°5-2. Rupture longitudinale le long de la génératrice externe du coude (« kalach »). L'analyse métallographique a montré que lors de la réparation (date), un coude a été installé qui n'a pas été austénitisé après la fabrication par le personnel de réparation (des violations similaires peuvent être dues à la faute des usines de fabrication).6. Date de. Position n°6-1. Déformation (plastique) rupture au niveau du joint de contact. L'analyse métallographique du métal de la zone défectueuse a montré l'épuisement de la ressource de résistance à long terme dans la zone thermiquement affectée. L'analyse métallographique du métal de la zone défectueuse a montré l'épuisement de la ressource de résistance à long terme dans la zone thermiquement affectée. L'analyse métallographique du tube métallique à une distance d'un mètre du lieu du dommage a montré que la structure métallique ne répond pas non plus aux exigences de résistance à long terme conformément aux spécifications. Cette bobine est située dans une partie raréfiée de la surface de surchauffe, en raison de défauts de conception au niveau de la zone de jonction du collecteur.	5. Améliorer la qualité de l'inspection à l'arrivée des produits fournis par l'usine. N'installez pas de coudes qui n'ont pas été austénitisés. Vérifiez la documentation de réparation, identifiez l'ensemble du lot de coudes non austénitisés et remplacez-les lors du prochain arrêt (ou lors des réparations). 6. Effectuer un test magnétique des tuyaux situés dans la partie raréfiée ; sur la base des résultats de la détection des défauts, remplacer tout d'abord les tuyaux exposés à l'influence maximale de températures dépassant le niveau admissible. Les canalisations restantes dans la zone « couloir de gaz » devraient être remplacées lors de la prochaine réparation programmée. Étudier l'expérience des centrales électriques concernées et demander au fabricant de fournir des informations sur la possibilité de reconstruire la partie raréfiée dans les zones de jointure des collecteurs.
	7. Dates. Position n°7-3. Dommages au joint soudé composite. L'enquête a montré la présence d'un pincement du tuyau au point de passage à travers la cloison entre le puits de convection et la « boîte chaude », provoqué par des « poussées » de béton.	7. Inspectez tous les endroits où les tuyaux du surchauffeur traversent le revêtement et nettoyez toutes les zones pincées trouvées. Améliorer la qualité des travaux de maçonnerie et assurer le contrôle nécessaire lors de la réception.

ANNEXE 2

	Résultats de l'enquête sur les dommages (identification) 1.Date. Position n°1-2. Déformation (plastique) rupture d'une section de tuyau droit. L'analyse métallographique a montré que le métal ne répond pas aux exigences du cahier des charges en raison d'une surchauffe à court terme. La bobine coupée des collecteurs a été vérifiée en faisant passer une bille coincée dans le joint (pos.-a). Une étude du joint a montré que le soudage du joint a été effectué lors d'une réparation d'urgence (date) en violation des exigences du RTM-1s-93s - la couche de racine du joint, au lieu d'un soudage à l'arc sous argon avec un non -électrode consommable, a été réalisée par soudage à l'arc électrique avec des électrodes enrobées, ce qui a conduit à la présence d'affaissements et d'affaissements bloquant la section et conduisant à une surchauffe du métal.	Mesures pour prévenir les dommages 1. Établir une procédure de strict respect lors de la réparation des surfaces chauffantes du paragraphe 6.1 RTM-1s-93, qui exige que la couche de racine du joint soudé des tuyaux des surfaces chauffantes soit réalisée uniquement par soudage à l'arc sous argon avec une électrode non consommable . Seuls les soudeurs formés à ce type de soudage et ayant obtenu une certification devraient être autorisés à réparer les surfaces chauffantes. Exiger que les soudeurs inspectent la couche de racine avant de souder complètement le joint. Les laboratoires de métallurgie et les ateliers de chaudières et de turbines (chaudières) doivent effectuer des inspections aléatoires lors de toutes les réparations.
Riz. 2. Formulaire de dommages Shpp. Chaudières des centrales thermiques, chaudière n°2, ligne – A	2.Date. Position n°2-6. Fistule dans le joint d'angle où la bobine est soudée au collecteur. Une inspection visuelle a révélé une mauvaise qualité des soudures (affaissement, manque de pénétration, contre-dépouilles) effectuées lors de la réparation (date). Une vérification de la documentation de soudage a montré que les travaux ont été effectués par un soudeur non agréé pour ce type de travaux. L'inspection n'a révélé aucun défaut de soudure clairement visible.	2. Utilisez la documentation de soudage de réparation pour identifier tous les joints réalisés par cette soudeuse. Effectuez un contrôle de qualité aléatoire des autres joints et si les résultats ne sont pas satisfaisants, soudez tous les joints. À travaux de soudure Seuls les soudeurs certifiés pour ce type de travaux devraient être autorisés sur les surfaces chauffantes.
	3.Date. Position n°3-4. Une rupture dans une section droite de tuyau à une distance d'un mètre du plafond (dans la zone de surchauffe maximale) de la partie de sortie de la batterie. La bobine coupée du collecteur a été vérifiée en faisant passer la bille coincée dans le virage, pos. - b). Une inspection interne a montré la présence de dépôts métalliques et de cordons de soudure sur la génératrice convexe de la paroi interne du coude. L'analyse de la documentation de réparation a montré que lors de la précédente réparation programmée, un échantillon avait été découpé pour examen métallographique sur cette bobine. L'échantillon a été découpé en violation de la technologie - au lieu de méthode mécanique Un coupe-feu a été utilisé, ce qui a entraîné un blocage partiel de la section transversale du tuyau et sa surchauffe ultérieure.	3. Instruire et former les soudeurs effectuant des travaux sur les surfaces chauffantes des chaudières à la procédure de découpe des tuyaux défectueux ou de leurs sections en utilisant uniquement des outils de coupe mécaniques. Le coupe-feu peut être autorisé à titre exceptionnel uniquement dans les endroits exigus et peu pratiques, ainsi que dans les cas où les sections inférieures du tuyau ou du serpentin sont retirées. Sur la base de la documentation de réparation et d'une enquête auprès des participants aux travaux, identifiez tous les endroits où des travaux ont été effectués avec des violations similaires. Effectuer un test magnétique de ces canalisations afin de détecter la présence de surchauffe. Si les tuyaux présentent un risque, remplacez-les.
	4. Dates. Position n°4-2. Déformation (plastique) rupture dans la section droite du tuyau de la partie sortie de la batterie à une distance d'un mètre du plafond. Lors de la détermination de la cause de la rupture, une fissure longitudinale (fistule) a été identifiée au niveau du site de soudage du « cracker » pos. - c), qui, en raison d'une réduction du débit de vapeur dans le serpentin après la zone de fistule, a entraîné une surchauffe et un endommagement du métal de la section de sortie dans la zone de températures maximales.	4. Considérant que l'apparition de fissures aux endroits de soudure des « crackers » sur les grilles de cette chaudière est devenue plus fréquente, et que le métal des bobines répond aux exigences de résistance à long terme, il est conseillé de remplacer le tuyau sections aux endroits de fixation rigide avec des « crackers » lors de la prochaine réparation programmée. Afin d'augmenter la fiabilité du nœud, considérez la faisabilité de sa reconstruction.
	5. Dates. Position n°5-3. Fissure longitudinale sur un coude dans la zone d'absorption thermique maximale de la paroi du tuyau. L'inspection visuelle et l'analyse métallographique du métal ont montré des signes de corrosion par les gaz à haute température. L'examen des grilles adjacentes a également montré la présence de corrosion gazeuse sur celles-ci, signe caractéristique de conditions de combustion insatisfaisantes dans des conditions d'équipement insuffisant avec contrôle automatisé de la température.	5. Afin de réduire l'influence de la corrosion des gaz à haute température sur les zones frontales des écrans, analyser l'état du régime de combustion en modes transitoire et stationnaire, renforcer le contrôle du respect des exigences par le personnel cartes de régime. Surveillez systématiquement (quotidiennement) les températures réelles des métaux à l’aide de diagrammes. Rénovation du contrôle thermique des écrans.

ANNEXE 3

PROGRAMME DE MAINTENANCE PRÉVENTIVE DES SURFACES DE CHAUFFAGE DES CHAUDIÈRES TPP

ALGORITHME D'ORGANISATION DE LA MAINTENANCE PRÉVENTIVE DES SURFACES DE CHAUFFAGE DES CHAUDIÈRES
PROCESSUS STATISTIQUE ET ANALYTIQUEEnregistrement et marquage des sites de dommages et des zones « à risque » sur des fiches
ANALYSE FACTURIÈRE, IDENTIFICATION DES DOMMAGES AUX TUYAUX MÉTALLIQUESAnalyse des dommages métalliques et détermination des causes qui les ont provoqués
ORIENTATION TACTIQUE POUR ASSURER LA FIABILITÉ ACTUELLE (IMMÉDIATE)					ORIENTATION STRATÉGIQUE POUR ASSURER LA FIABILITÉ À LONG TERME (LONG TERME)
Etablir des cahiers des charges pour un arrêt d'urgence prévu, un arrêt intempestif ou pour un arrêt programmé-T2 d'une chaudière ou d'une centrale, prenant en compte la prévision des dommages attendus basée sur une approche statistique et analytique					Surveiller les violations opérationnelles, élaborer et prendre des mesures pour les prévenir. Améliorer l’organisation de l’exploitation
Organisation des travaux préparatoires et contrôle à réception des matériaux de base et de soudage					Respect régulier (tous les six mois) des exigences du programme « Système expert de surveillance et d'évaluation des conditions de fonctionnement des chaudières »
En attente d'un arrêt d'urgence (imprévu) ou d'un arrêt planifié de la chaudière (unité de puissance) à T2					Développement et approbation d'activités dans les domaines du « Système Expert... », notés en dessous de 0,8. Organisation de leur mise en œuvre
Arrêt de la chaudière (unité de puissance) Lors de l'arrêt dû à la détection de dommages sur la surface chauffante ou si des dommages ont été découverts après l'arrêt, les travaux d'une commission sont organisés pour en rechercher la cause.					Formation et inculcation d’une idéologie unifiée sur la nécessité de réduire nombre total arrêts de chaudières (unités de puissance) afin d'éliminer les facteurs de risque pour le métal en conditions transitoires
Organisation et mise en œuvre des travaux planifiés de réparations de restauration, de remplacement préventif de sections de surfaces chauffantes, de diagnostics préventifs et de détection de défauts par des méthodes visuelles et instrumentales					Formation de la notion de fonctionnement « doux » des chaudières (groupes de puissance) : - exclusion de la pratique des « rattrapages » de la réglementation de démarrage, Minimiser le nombre d'essais de pression hydraulique du trajet vapeur-eau,
					- exclusion de la pratique du travail forcé
Suivi des travaux, réception des surfaces chauffantes une fois les travaux terminés. Préparation de la documentation de réparation et des résultats des diagnostics métalliques dans les zones « à risque ». Etablissement d'une liste du volume de remplacement préventif et de détection de défauts pour le prochain arrêt de la chaudière					(afin d'accélérer l'approbation) du refroidissement de la chaudière avec de l'eau, - une automatisation complète du contrôle de la température, Introduction de la surveillance chimico-technologique
Identification et élimination des facteurs qui affectent directement et indirectement la diminution de la fiabilité actuelle					Clarification du programme de remplacement futur des surfaces chauffantes, en tenant compte de la détermination de la durée de vie possible
surfaces chauffantes					métal en utilisant des méthodes instrumentales de diagnostic technique et d'analyse physico-chimique d'échantillons

ANNEXE 4

1. Arrêté du RAO "UES de Russie" du 14 janvier 1997 n° 11 "Sur certains résultats des travaux visant à améliorer la fiabilité des chaudières de la centrale électrique du district d'État de Riazan".

2. TU 34-38-20230-94. Chaudières à vapeur fixes. Conditions techniques générales pour les grosses réparations.

3. TU 34-38-20220-94. Grilles à tubes lisses pour chaudières à vapeur fixes à circulation naturelle. Conditions techniques pour les grosses réparations.

4. TU 34-38-20221-94. Écrans à tubes lisses pour chaudières stationnaires à vapeur à passage unique. Conditions techniques pour les grosses réparations.

5. TU 34-38-20222-94. Surchauffeurs pour chaudières à vapeur fixes. Conditions techniques pour les grosses réparations.

6. TU 34-38-20223-94. Surchauffeurs intermédiaires pour chaudières à vapeur fixes. Conditions techniques pour les grosses réparations.

7. TU 34-38-20219-94. Économiseurs à tubes lisses pour chaudières à vapeur fixes. Conditions techniques pour les grosses réparations.

8. TU 34-38-20218-94. Économiseurs à membrane pour chaudières à vapeur fixes. Conditions techniques pour les grosses réparations.

9. AR 34.30.507-92. Des lignes directrices pour éviter les dommages dus à la corrosion sur les disques et les appareils à lames Turbines à vapeur dans la zone de transition de phase. M. : VTI im. F.E. Dzerjinski, 1993

10. AR 34.37.306-87. Lignes directrices pour la surveillance de l'état des principaux équipements thermiques centrales; détermination de la qualité et composition chimique sédiments. M. : VTI im. F.E. Dzerjinski, 1993

11. Shitsman M.E., Midler L.S., Tishchenko N.D. mise à l'échelle en acier inoxydableà la vapeur surchauffée. Génie thermique de l'énergie N 8. 1982.

12. Gruzdev N.I., Deeva Z.V., Shkolnikova B.E., Saychuk L.E., Ivanov E.V., Misyuk A.V. Sur la possibilité de développer des fractures fragiles des surfaces chauffantes des chaudières dans des conditions neutres-oxydantes. Génie thermique de l'énergie N 7. 1983.

13. Zemzin V.N., Shron R.Z. Moyens d'améliorer la fiabilité opérationnelle et d'augmenter la durée de vie des joints soudés des équipements thermiques. Génie thermique de l'énergie N 7. 1988.

14. Bazar R.E., Malygina A.A., Getsfried E.I. Prévention des dommages aux joints soudés des tuyaux des surchauffeurs de vapeur à tamis. Génie thermique de l'énergie N 7. 1988.

15. Chekmarev B.A. Machine automatique portable pour souder le joint de racine des tuyaux sur les surfaces chauffantes. Énergétique n°10. 1988.

16. Sysoev I.E. Préparation des chaudières pour réparation. Énergétique n°8. 1989.

17. Kostrikin Yu.M., Vayman A.B., Dankina M.I., Krylova E.P. Caractéristiques calculées et expérimentales du régime phosphate. Centrales électriques N 10. 1991.

18. Sutotsky G.P., Verich V.F., Mezhevich N.E. Sur les causes des dommages causés aux tuyaux de tamis des compartiments à sel des chaudières BKZ-420-140 PT-2. Centrales électriques N 11. 1991.

19. Goffman Yu.M. Diagnostic des performances des surfaces chauffantes. Centrales électriques N 5. 1992.

20. Naumov V.P., Remensky M.A., Smirnov A.N. L'influence des défauts de soudage sur la fiabilité de fonctionnement des chaudières. Énergétique n°6. 1992.

21. Belov S.Yu., Tchernov V.V. Température des écrans métalliques de la chaudière BKZ-500-140-1 pendant la période initiale de fonctionnement. Énergétique n°8. 1992.

22. Khodyrev B.N., Panchenko V.V., Kalachnikov A.I., Yamgurov F.F., Novoselova I.V., Fatkhieva R.T. Comportement des substances organiques aux différentes étapes du traitement de l'eau.. Energetik N 3. 1993 .

23. Belousov N.P., Bulavko A.Yu., Startsev V.I. Moyens d'améliorer les régimes hydrochimiques des chaudières à tambour. Énergétique n°4. 1993.

24. Voronov V.N., Nazarenko P.N., Shmelev A.G. Modélisation de la dynamique d'évolution des perturbations du régime chimique de l'eau. Génie thermique de l'énergie N 11. 1993.

25. Kholchtchev V.V. Problèmes thermochimiques de fonctionnement des écrans de combustion d'une chaudière à tambour haute pression. Centrales électriques N 4. 1994.

26. Bogatchev A.F. Caractéristiques de corrosion des tuyaux austénitiques des surchauffeurs à vapeur. Génie thermique de l'énergie N 1. 1995.

27. Bogachev V.A., Zlepko V.F. Application d'une méthode magnétique pour surveiller le métal des canalisations et des surfaces chauffantes des chaudières à vapeur. Génie thermique de l'énergie N 4. 1995.

28. Mankina N.N., Pauli V.K., Zhuravlev L.S. Généralisation de l'expérience industrielle dans la mise en œuvre du nettoyage et de la passivation vapeur-oxygène. Génie de l'énergie thermique, n° 10. 1996

29. Pauli V.K. Évaluer la fiabilité des équipements électriques. Génie thermique de l'énergie N 12. 1996.

30. Pauli V.K. Quelques problèmes d'organisation d'un régime d'eau à oxygène neutre. Centrales électriques N 12. 1996.

31. Shtromberg Yu.Yu. Contrôle des métaux dans les centrales thermiques. Génie thermique de l'énergie N 12. 1996.

32. Dubov A.A. Diagnostic des canalisations de chaudières à mémoire magnétique métallique. M. : Energoatomizdat, 1995.

L'installation de chaudière se compose d'une chaudière et d'équipements auxiliaires. Les appareils conçus pour produire de la vapeur ou de l'eau chaude à haute pression en raison de la chaleur dégagée lors de la combustion du combustible ou de la chaleur fournie par des sources externes (généralement avec des gaz chauds) sont appelés unités de chaudière.

Ils sont divisés en conséquence en chaudières à vapeur Et chaudières à eau chaude. Unités de chaudière qui utilisent (c'est-à-dire utilisent) la chaleur des gaz évacué des fours ou d'autres produits principaux et sous-produits de divers processus technologiques, appelé chaudières à chaleur résiduelle.

La chaudière comprend : foyer, surchauffeur, économiseur, aérotherme, châssis, revêtement, isolation thermique, caisson. Équipement auxiliaire prendre en compte : les machines à aspirer, les dispositifs de nettoyage des surfaces chauffantes, la préparation et l'alimentation en carburant, les équipements d'élimination des scories et des cendres, la collecte des cendres et autres dispositifs d'épuration des gaz, les conduites de gaz et d'air, les conduites d'eau, de vapeur et de carburant, les raccords, les raccords, l'automatisation, le contrôle et instruments et dispositifs de protection, équipements de traitement de l'eau et cheminée.

À raccords comprennent des dispositifs de régulation et d'arrêt, des vannes de sécurité et d'analyse de l'eau, des manomètres et des dispositifs indicateurs d'eau.

DANS casque comprend les regards, les judas, les trappes, les portes et les registres. Le bâtiment dans lequel se trouvent les chaudières s'appelle chaufferie.

Un ensemble d'appareils, comprenant une chaudière et des équipements auxiliaires, est appelé installation de chaudière. En fonction du type de combustible brûlé et d'autres conditions, certains de ces éléments équipement auxiliaire peut-être manquant. Chaudières fournissant de la vapeur à des turbines électriques thermiques

les stations sont appelées énergie. Pour fournir de la vapeur aux consommateurs industriels et aux bâtiments de chauffage, dans certains cas des production Et chauffage installations de chaudières.

Les combustibles naturels et artificiels (charbon, produits liquides et gazeux issus du traitement pétrochimique, gaz naturels et de hauts fourneaux, etc.), les gaz résiduaires des fours industriels et autres appareils, l'énergie solaire, l'énergie de fission des noyaux d'éléments lourds (uranium) sont utilisés comme sources de chaleur pour chaufferies, plutonium), etc.

Système technologique Une chaufferie avec une chaudière à vapeur à tambour fonctionnant au charbon pulvérisé est illustrée à la Fig. 5. Le combustible de l'entrepôt de charbon après concassage est acheminé par convoyeur jusqu'au bunker de charbon brut 1 , à partir duquel il est envoyé vers un système de préparation de poussière doté d'un broyeur à charbon 2. Carburant pulvérisé à l’aide d’un ventilateur spécial 3 transporté par des tuyaux dans le flux d'air jusqu'au brûleur m4 fours à chaudière 5, situé dans la chaufferie 14. L'air secondaire est également fourni aux brûleurs par un ventilateur soufflant. 13 (généralement via un aérotherme 10 Chaudière) . L'eau pour alimenter la chaudière est fournie à son tambour 7 pompe d'alimentation 12 du réservoir d'eau d'alimentation 11 , comportant un dispositif de désaération. Avant que l'eau ne soit fournie au tambour, elle est chauffée dans un économiseur d'eau 9 Chaudière L'évaporation de l'eau se produit dans un système de canalisations 6 . La vapeur saturée sèche du tambour entre dans le surchauffeur 8, puis envoyé au consommateur.

Figure 5 - Schéma technologique de la chaufferie :

UN- le chemin d'eau ; b- vapeur surchauffée; V- le cheminement du carburant ; g- le chemin du mouvement

air; d- parcours des produits de combustion ; e- chemin de cendres et de scories ; 1 - bunker

carburant; 2 - broyeur à charbon ; 3 - ventilateur du moulin ;

4 - brûleur ;

5 - le contour du four et des conduits de fumées de la chaudière ; 6 - les écrans du foyer ; 7 - tambour;

8 - surchauffeur à vapeur ; 9 - économiseur d'eau ; 10 - aérotherme ;

11 - réservoir de réserve d'eau avec dispositif de désaération ;

12 - nutritif

pompe; 13 - ventilateur; 14 - aperçu du bâtiment de la chaufferie (pièces

chaufferie); 15 - un dispositif de collecte des cendres ;

16 - un extracteur de fumée ;

17 - cheminée; 18 - station de pompage pour le pompage des cendres et de la pulpe de scories

Le mélange air-carburant fourni par les brûleurs chambre de combustion(foyer) chaudière à vapeur, brûle, formant une torche à haute température (1 500 °C) qui rayonne de la chaleur vers les tuyaux 6, situé sur la surface intérieure des parois du foyer. Ce sont des surfaces de chauffage par évaporation appelées écrans. Après avoir cédé une partie de la chaleur aux grilles, les gaz de combustion traversent avec une température d'environ 1 000 °C. la partie supérieure lunette arrière dont les canalisations sont ici situées à grands intervalles (cette partie est appelée feston), et lavez le surchauffeur. Ensuite, les produits de combustion traversent l'économiseur d'eau, l'aérotherme et quittent la chaudière avec une température légèrement supérieure à 100 °C. Les gaz sortant de la chaudière sont nettoyés des cendres dans un dispositif de collecte des cendres 15 et un extracteur de fumée 16 rejeté dans l'atmosphère par une cheminée 17. Les cendres pulvérisées collectées dans les gaz de combustion et les scories tombant dans la partie inférieure du four sont généralement évacuées dans un courant d'eau à travers des canaux, puis la pulpe résultante est pompée à l'aide de pompes spéciales. 18 et est éliminé par des pipelines.

La figure 5 montre qu'une chaudière à tambour se compose d'une chambre de combustion et de conduits de fumée, d'un tambour, de surfaces chauffantes sous pression du fluide de travail (eau, mélange vapeur-eau, vapeur), d'un aérotherme, de canalisations de raccordement et de conduits d'air. . Les surfaces chauffantes sous pression comprennent l'économiseur d'eau, les éléments évaporatifs formés principalement par les écrans et le feston de la chambre de combustion, ainsi que le surchauffeur. Toutes les surfaces chauffantes de la chaudière, y compris l'aérotherme, sont généralement tubulaires. Seules quelques chaudières à vapeur puissantes sont équipées d'aérothermes de conception différente. Les surfaces d'évaporation sont reliées au tambour et, avec les tuyaux de descente reliant le tambour aux collecteurs inférieurs des tamis, forment circuit de circulation. La séparation de la vapeur et de l'eau s'effectue dans le tambour ; De plus, une grande quantité d'eau augmente la fiabilité de la chaudière. La partie trapézoïdale inférieure du four de la chaudière (voir Fig. 5) est appelée entonnoir froid - les résidus de cendres partiellement frittés tombant de la torche y sont refroidis, qui tombent sous forme de scories dans un dispositif de réception spécial. Les chaudières à gazole ne disposent pas d'entonnoir froid. Le conduit de gaz dans lequel se trouvent l'économiseur d'eau et le réchauffeur d'air s'appelle convectif(arbre de convection), la chaleur y est transférée à l'eau et à l'air principalement par convection. Surfaces chauffantes intégrées à ce conduit et appelées queue, permettent de réduire la température des produits de combustion de 500-700 °C après le surchauffeur à près de 100 °C, c'est-à-dire utiliser davantage la chaleur du combustible brûlé.

L'ensemble du système de canalisations et le tambour de la chaudière sont soutenus par un cadre composé de colonnes et de poutres transversales. Le foyer et les conduits de fumée sont protégés des déperditions de chaleur externes garniture- une couche de matériaux ignifuges et isolants. À l'extérieur du revêtement, les parois de la chaudière sont recouvertes d'une tôle d'acier étanche aux gaz pour empêcher l'excès d'air d'être aspiré dans la chambre de combustion et d'éliminer les produits de combustion chauds et poussiéreux contenant des composants toxiques.

Ministère de l'Éducation et des Sciences Fédération Russe

Université technique d'État de Novossibirsk

CHAUDIERES

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES

sur le calcul et le travail graphique pour les étudiants à temps plein

et des cours par correspondance, ainsi qu'un programme pour

étudiants à temps partiel de la spécialité

"Centrales thermiques" 140101

Novossibirsk

Le but de cette publication est de consolider la matière théorique du cours « Chaudières et générateurs de vapeur ». Il comprend des lignes directrices pour le calcul des volumes et des enthalpies de l'air et des produits de combustion ; détermination du bilan thermique et de la consommation de combustible, de la consommation d'air et de gaz par chaudière ; des documents de référence pour ces calculs, ainsi que le programme et les devoirs de tests pour les étudiants à temps partiel.

Compilé par Ph.D. technologie. Sc. Assoc. V.N.Baranov.

Réviseur Ph.D. technologie. Sc. Assoc. Yu.I.Sharov.

Les travaux ont été préparés au Département des Centrales Thermiques.

État de Novossibirsk

Université technique, 2007

CONTENU

1. Instructions méthodologiques générales…………………………………………....4 2. Exigences pour la conception de l'ouvrage………………………………… ……………………... …….. 4 3. Calcul des volumes et enthalpies de l'air et des produits de combustion,

détermination de la consommation de combustible, de gaz et d'air par chaudière 6

3.1 Caractéristiques thermiques estimées du combustible…………………….. 6

3.2 Volume d'air et de produits de combustion……………………………………… 7

3.3 Enthalpie de l'air et des produits de combustion………………………………… 9

3.4 Bilan thermique de la chaudière et détermination de la consommation de combustible………………………10

3.5 Débits d'air et de gaz……………………………………………………… 12

4. Devoirs pour les tests….………………………………………… 13

5. Programme des cours (6ème semestre)…………………………………………….. 17

6. Programme des cours (7ème semestre)…………………………………………….. 18

7 Références 19
1. INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES GÉNÉRALES

Le cours « Installations de chaudières » est de base pour les étudiants inscrits dans la direction 650800 « Génie thermique de l'énergie » et est étudié au cours des 6ème et 7ème semestres. Il est nécessaire de comprendre le programme du cours et d'étudier un large complexe de questions liées aux schémas technologiques et aux technologies de l'eau, de la vapeur, du combustible, ainsi qu'à la conception dans son ensemble et aux composants individuels de l'installation de la chaudière, aux principes et méthodes spécifiques de calcul. processus de combustion du combustible et lois de l'échangeur de chaleur dans le four et les surfaces convectives, modèles aérodynamiques dans les trajets d'air et de gaz de la chaudière, processus et modèles hydrodynamiques dans le trajet vapeur-eau des chaudières à tambour et à flux direct, exigences de base pour leur fonctionnement. Pour consolider la partie théorique du cours, les étudiants réalisent un test au 6ème semestre, et un projet de cours au 7ème semestre.

Un étudiant à temps partiel, guidé par le programme de cours et le matériel méthodologique, étudie de manière indépendante le matériel des manuels et des supports pédagogiques et réalise un test écrit et un projet de cours. Lors de la session d'examens, les enseignants donnent des cours sur les questions les plus difficiles. Le programme des cours pour les étudiants par correspondance est donné à la fin du guide.

2. EXIGENCES POUR LA FORMULATION DU TRAVAIL

Lors de la résolution de tâches de contrôle, vous devez respecter les règles suivantes :

a) noter les conditions du problème et les données initiales ;

b) au moment de décider, écrire d'abord la formule, faire référence au manuel entre […] parenthèses, puis substituer les valeurs des paramètres correspondants, puis effectuer les calculs ;

c) les décisions doivent être accompagnées de brèves explications et de références à des chiffres

formules, tableaux et autres facteurs

e) à la fin des travaux, fournir une liste des références utilisées et apposer votre signature

f) pour les commentaires écrits, laisser des marges vierges sur chaque page et une ou deux pages à la fin de l'ouvrage ;

g) sur la couverture du cahier indiquez le numéro du travail d'essai, le nom du sujet, votre nom, votre deuxième prénom, votre code et votre numéro de spécialité.

Les œuvres réalisées selon la version de quelqu'un d'autre ne sont pas révisées.

Avant de résoudre des problèmes, il est nécessaire d'élaborer les éléments suivants : pour l'enseignement à temps plein - la partie correspondante du matériel de cours, pour les étudiants à temps partiel un manuel (théorie), au moins les sections 1,2,3,4 du programme.

CALCUL DES VOLUMES ET ENTHALPIES D'AIR ET DE PRODUITS DE COMBUSTION, DÉTERMINATION DES COMBUSTIBLES, GAZ ET CONSOMMATION D'AIR PAR CHAUDIÈRE

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1. Caractéristiques statistiqueschaudière lorsque la température de l'eau d'alimentation change

batterie de turbine de chaudière à tambour

Lors du fonctionnement de la chaudière, ses performances peuvent varier dans les limites déterminées par le mode de fonctionnement des consommateurs. La température de l'eau d'alimentation et le régime de l'air du four peuvent également changer. Chaque mode de fonctionnement de la chaudière correspond à certaines valeurs des paramètres du liquide de refroidissement dans les circuits eau-vapeur et gaz, des pertes thermiques et du rendement. L'une des tâches du personnel est de maintenir mode optimal chaudière dans des conditions de fonctionnement données, qui correspondent à la valeur maximale possible du rendement net de la chaudière. À cet égard, il est nécessaire de déterminer l'influence des caractéristiques statiques de la chaudière - charge, température de l'eau d'alimentation, mode air du four et caractéristiques du combustible - sur ses performances lors de la modification des valeurs des paramètres répertoriés. Pendant de courtes périodes de transition du fonctionnement de la chaudière d'un mode à un autre, une modification de la quantité de chaleur, ainsi qu'un retard dans le système de sa régulation, provoquent une violation des bilans matière et énergétique de la chaudière et un changement dans les paramètres caractérisant son fonctionnement. La violation du mode de fonctionnement stationnaire de la chaudière pendant les périodes de transition peut être provoquée par des perturbations internes (pour la chaudière), à ​​savoir une diminution du dégagement de chaleur relatif dans le four et une modification de celui-ci. mode air et mode d'alimentation en eau, et perturbations externes - changements dans la consommation de vapeur et la température de l'eau d'alimentation. Les dépendances temporelles des paramètres qui caractérisent le fonctionnement de la chaudière pendant la période de transition sont appelées ses caractéristiques dynamiques.

Dépendance des paramètres sur la température de l'eau d'alimentation. Le fonctionnement de la chaudière est fortement affecté par la température de l'eau d'alimentation, qui peut changer pendant le fonctionnement en fonction du mode de fonctionnement des turbines. Une diminution de la température de l'eau d'alimentation à une charge donnée et d'autres conditions inchangées détermine la nécessité d'augmenter le dégagement de chaleur dans le four, c'est-à-dire consommation de carburant, et par conséquent cette redistribution du transfert de chaleur vers les surfaces chauffantes de la chaudière. La température de surchauffe de la vapeur dans un surchauffeur à convection augmente en raison d'une augmentation de la température des produits de combustion et de leur vitesse, et la température de chauffage de l'eau et de l'air augmente. La température des fumées et leur volume augmentent. En conséquence, les pertes dans les gaz d'échappement augmentent.

2 . Démarrage de la chaudière à tambour

Lors du démarrage, en raison d'un chauffage inégal du métal, des contraintes thermiques supplémentaires apparaissent sur les surfaces : y t = e t ·E t ·?t

e t - coefficient de dilatation linéaire.

E t - module élastique de l'acier.

y t augmente avec u. Par conséquent, l'allumage est effectué lentement et avec précaution afin que la vitesse et la contrainte thermique ne dépassent pas les valeurs admissibles. , . Circuit de départ.

RKNP - vanne de régulation de purge continue.

Ballon à air B.

rec. - conduite de recirculation.

Égoutter.

PP - purge du surchauffeur.

GPZ - vanne vapeur principale.

SP - conduite de vapeur de raccordement.

PP - extenseur de petit bois.

RROU - unité de réduction-refroidissement du petit bois.

K.S.N. - collecteur de ses propres besoins.

K.O.P. - collecteur de vapeur vive.

RPK - vanne d'alimentation de contrôle.

RU - unité d'allumage.

PM - ligne nutritionnelle.

Séquence de démarrage

1. Inspection externe (surfaces chauffantes, revêtement, brûleurs, soupapes de sécurité, indicateurs d'eau, régulateurs, ventilateur et ventilateur d'extraction).

2. Fermez les drains. Ouvrez la bouche d'aération et purgez le surchauffeur.

3. La chaudière est remplie par les points les plus bas avec de l'eau désaérée à une température correspondant à la condition : (vу t).

4. Temps de remplissage 1 à 1,5 heures. Le remplissage se termine lorsque l'eau ferme les tuyaux de descente. Lorsque vous remplissez, assurez-vous que< 40єC.

5. Allumez l'extracteur de fumée et le ventilateur et aérez le foyer et les conduits de fumée pendant 10 à 15 minutes.

6. Régler le vide à la sortie du four kg/m2, régler le débit.

7. La chaleur dégagée lors de la combustion du combustible est dépensée pour chauffer les surfaces chauffantes, le revêtement intérieur, l'eau et pour la production de vapeur. Avec l'augmentation de la durée d'allumage ^Q génération de vapeur. et charge vQ.

8. Lorsque de la vapeur sort des bouches d'aération, fermez-les. Le refroidissement du surchauffeur est effectué avec de la vapeur pilote, qui est libérée à travers le PP. Résistance de la ligne de purge ~ > ^P b.

9. A P = 0,3 MPa, les points inférieurs des grilles et des indicateurs d'air sont soufflés. À P = 0,5 MPa, fermez le PP, ouvrez le GPZ-1 et réchauffez le SP en libérant de la vapeur par le détendeur d'allumage.

10. Remplissez périodiquement le tambour avec de l'eau et contrôlez le niveau d'eau.

11. Augmentez la consommation de carburant. єС/min.

12. À P = 1,1 MPa, allumer soufflage continu et utilisez une ligne de recirculation (pour protéger l'ECO de l'épuisement).

13. À P = 1,4 MPa, fermez le détendeur d'allumage et ouvrez les unités de réduction d'allumage-refroidissement. Augmente la consommation de carburant.

14. À P = P nom - 0,1 MPa et t p = t nom - 5°C, vérifier la qualité de la vapeur, augmenter la charge à 40%, ouvrir le GPZ-2 et allumer la chaudière au collecteur de vapeur vive.

15. Ouvrez l'alimentation principale en carburant et augmentez la charge jusqu'à la valeur nominale.

16. Mettez la chaudière sous tension via la vanne d'alimentation de régulation et chargez complètement le désurchauffeur.

17. Allumez l'automatisation.

3. Caractéristiques du démarrage des turbines de chauffage

Commencer les turbines avec extraction de vapeur s'effectuent essentiellement de la même manière qu'un démarrage propre condensation turbines. Réglementaire vannes Les parties basse pression (contrôle d'extraction) doivent être complètement ouvertes, le régulateur de pression est éteint et la vanne de la conduite d'extraction est fermée. Il est évident que dans ces conditions toute turbine à extraction de vapeur fonctionne comme une turbine purement à condensation et peut être mise en service de la manière décrite ci-dessus. Cependant, vous devez faire attention Attention particulière aux conduites d'évacuation que la turbine à condensation ne possède pas, en particulier à la conduite d'évacuation de la conduite d'extraction et soupape de sécurité. Tant que la pression dans la chambre de prélèvement est inférieure à la pression atmosphérique, ces conduites de drainage doivent être ouvertes vers le condenseur. Une fois que la turbine avec extraction de vapeur a été déployée à pleine vitesse, le générateur est synchronisé, connecté au réseau et une certaine charge a été acceptée, le régulateur de pression peut être activé et la vanne d'arrêt de la ligne d'extraction peut être ouverte lentement . A partir de ce moment, le régulateur de pression entre en action et doit maintenir la pression d'extraction souhaitée. Pour les turbines à régulation couplée vitesse et extraction, le passage de la condensation pure régime le travail avec extraction de vapeur ne s'accompagne généralement que de légères fluctuations de charge. Cependant, lorsque vous allumez le régulateur de pression, vous devez soigneusement vous assurer que les vannes de dérivation ne se ferment pas immédiatement complètement, car cela créerait une forte augmentation (poussée) de la pression dans la chambre d'extraction, ce qui pourrait provoquer une panne de la turbine. Dans les turbines à régulation découplée, chacun des régulateurs reçoit une impulsion sous l'influence de l'action de l'autre régulateur. Par conséquent, les fluctuations de charge au moment de la transition vers le fonctionnement avec extraction de vapeur peuvent être plus importantes. Une turbine avec contre-pression commence généralement à évacuer dans l'atmosphère, pour laquelle la soupape d'échappement est d'abord ouverte à la main avec la soupape fermée. Pour le reste, ils sont guidés par les règles ci-dessus pour le démarrage des turbines à condensation. Le passage du fonctionnement à l'échappement au fonctionnement à contre-pression (vers la chaîne de production) s'effectue généralement lorsque la turbine atteint sa vitesse normale. Pour commuter, fermez d'abord progressivement la soupape d'échappement pour créer une contre-pression derrière la turbine légèrement supérieure à la contre-pression dans la ligne de production sur laquelle la turbine fonctionnera, puis ouvrez lentement la soupape de cette ligne. La vanne doit être complètement fermée au moment où la vanne de la ligne de production est complètement ouverte. Le régulateur de pression est activé une fois que la turbine a accepté un petit Charge thermique, et le générateur sera connecté au réseau ; Il est généralement plus pratique d'allumer l'appareil à un moment où la contre-pression est légèrement inférieure à la normale. A partir du moment où la contre-pression souhaitée est établie dans le pot d'échappement, le régulateur de vitesse est éteint et la turbine commence à fonctionner selon le programme thermique sous le contrôle du régulateur de pression.

4. UNcapacité de stockage de la chaudière

Dans une chaudière en fonctionnement, la chaleur s'accumule dans les surfaces chauffantes, dans l'eau et la vapeur situées dans le volume de la surface chauffante de la chaudière. Avec les mêmes paramètres de productivité et de vapeur, plus de chaleur est accumulée dans les chaudières à tambour, ce qui s'explique principalement par le grand volume d'eau. Pour les chaudières à tambour, 60 à 65 % de la chaleur est accumulée dans l'eau, 25 à 30 % dans le métal et 10 à 15 % dans la vapeur. Pour les chaudières à flux direct, jusqu'à 65 % de la chaleur est accumulée dans le métal, les 35 % restants dans la vapeur et l'eau.

Lorsque la pression de vapeur diminue, une partie de la chaleur accumulée est libérée en raison d'une diminution de la température de saturation du milieu. Cela produit de la vapeur supplémentaire presque instantanément. La quantité de vapeur supplémentaire produite lorsque la pression diminue de 1 MPa est appelée capacité de stockage de la chaudière:

où Q ak est la chaleur dégagée dans la chaudière ; q est la consommation de chaleur pour produire 1 kg de vapeur.

Pour les chaudières à tambour avec une pression de vapeur supérieure à 3 MPa, la capacité de stockage peut être trouvée à partir de l'expression

où r est la chaleur latente de vaporisation ; G m - masse de métal des surfaces chauffantes par évaporation ; С m, С в - capacité thermique du métal et de l'eau ; Dt n - changement de température de saturation avec un changement de pression de 1 MPa ; V in, V p - volumes d'eau et de vapeur de la chaudière ; - modification de la densité de vapeur avec une diminution de la pression de 1 MPa ; - densité de l'eau. Le volume d'eau du groupe chaudière comprend le volume d'eau du ballon et des circuits de circulation, le volume de vapeur comprend le volume du tambour, le volume du surchauffeur, ainsi que le volume de vapeur dans les tubes de l'évaporateur.

La valeur admissible du taux de réduction de pression, qui détermine le degré d'augmentation du débit de vapeur de la chaudière, a également une importance pratique.

Une chaudière à passage unique permet des taux de réduction de pression très élevés. À une vitesse de 4,5 MPa/min, une augmentation de la production de vapeur de 30 à 35 % peut être obtenue, mais en 15 à 25 s. Une chaudière à tambour permet un taux de réduction de pression plus faible, qui est associé au gonflement du niveau dans le tambour et au risque de formation de vapeur dans les tuyaux de l'évier. À un taux de réduction de pression de 0,5 MPa/min, les chaudières à tambour peuvent fonctionner avec une augmentation de la production de vapeur de 10 à 12 % en 2 à 3 minutes.

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SOCIÉTÉ PAR ACTIONS RUSSE ÉNERGIE
ET ÉLECTRIFICATION "UES DE RUSSIE"

DÉPARTEMENT DE LA STRATÉGIE DE DÉVELOPPEMENT ET DES INSTRUCTIONS MÉTHODOLOGIQUES DE LA POLITIQUE SCIENTIFIQUE ET TECHNIQUE
POUR LES OPÉRATIONNELS
ESSAI DES CHAUDIERES
POUR ÉVALUER LA QUALITÉ DE LA RÉPARATION

RD 153-34.1-26.303-98

ORGRES

Moscou 2000

Développé par la Société par Actions Ouverte "Société d'implantation, d'amélioration technologique et d'exploitation des centrales et réseaux d'ORGRES" Réalisée par G.T. LEVIT Approuvé par le Département de la stratégie de développement et de la politique scientifique et technique du RAO "UES de Russie" 01.10.98 Premier directeur adjoint A.P. BERSENEV Le document d'orientation a été élaboré par la société JSC ORGRES pour le compte du Département de la stratégie de développement et de la politique scientifique et technique et est la propriété de RAO UES de Russie.

INSTRUCTIONS METHODOLOGIQUES POUR LA RÉALISATION DES TESTS OPÉRATIONNELS DES INSTALLATIONS DE CHAUDIÈRESPOUR ÉVALUER LA QUALITÉ DE LA RÉPARATION

RD 153-34.1-26.303-98

Mettre en vigueur
du 03/04/2000

1. PARTIE GÉNÉRALE

1.1. Les tâches des tests opérationnels (tests de réception) sont déterminées par la « Méthodologie d'évaluation état technique installations de chaudières avant et après réparation" [1], selon lequel, lors des essais après une révision majeure, les valeurs des indicateurs répertoriés dans le tableau 1 des présentes Directives doivent être identifiées et comparées aux exigences de la documentation normative et technique ( NTD) et les résultats des tests après la réparation précédente. La méthodologie spécifiée définit comme souhaitables les tests avant les réparations pour clarifier la portée des réparations à venir. 1.2. Les règles [2] évaluent l'état technique de l'installation de la chaudière sur la base des résultats des tests d'acceptation (à démarrage et sous charge) et fonctionnement contrôlé. La durée du fonctionnement contrôlé lors du travail selon la carte de régime aux charges correspondant au programme d'expédition est fixée à 30 jours, et les tests de réception sous charge nominale également lors du travail selon la carte de régime - 48 heures.

Tableau 1

Relevé des indicateurs d'état technique de l'installation de la chaudière

Indice

Valeur de l'indicateur

après la dernière rénovation majeure

après une vraie rénovation

avant la rénovation en cours

1. Le carburant, ses caractéristiques

2. Nombre de systèmes de dépoussiérage en activité*

3. Finesse de la poussière R. 90 (R 1000)*, %

4. Nombre de brûleurs en fonctionnement*

5. Excès d'air derrière le surchauffeur *

6. Production de vapeur, réduite aux paramètres nominaux, t/h

7. Température de la vapeur surchauffée, °C

8. Température de la vapeur de réchauffage, °C

9. Température de l'eau d'alimentation, °C

10. Température aux points de contrôle du trajet vapeur-eau à haute pression. et surchauffeur intermédiaire, °C

11. Mesure maximale de la température des parois des serpentins de surface chauffante à des endroits caractéristiques

12. Aspiration d'air froid dans le foyer

13. Aspirations d'air froid dans les systèmes de dépoussiérage

14. Ventouses dans les conduits de fumées convectifs de la chaudière

15. Ventouses dans les conduits de fumées de l'aérotherme aux extracteurs de fumées

16. Aspiration devant les aubes directrices des extracteurs de fumée, kg/m2

17. Degré d'ouverture des aubes directrices des extracteurs de fumée, %

18. Degré d'ouverture des aubes directrices du ventilateur, %

19. Température des fumées, °C

20. Perte de chaleur avec les fumées, %

21. Perte de chaleur avec combustion mécanique incomplète, %

22. Efficacité chaudière "brut", %

23. Consommation spécifiqueélectricité pour le traitement des poussières, kW h/t de combustible

24. Consommation électrique spécifique pour la traction et le soufflage, kW h/t de vapeur

25. Teneur en NO x dans les fumées (à α = 1,4), mg/nm 3

*Accepté avec une carte de régime

1.3. L'installation de la chaudière doit être testée à sa puissance nominale. Pour les installations où il existe une limitation de charge pour quelque raison que ce soit, approuvées conformément à la réglementation en vigueur par un organisme supérieur, la caractéristique de fonctionnement à la charge réalisable est utilisée comme base. Les tests sont effectués de préférence à la valeur nominale de la température de l'eau d'alimentation. , puisque cela détermine la température des fumées et, en plus, pour les chaudières à tambour, la température de la vapeur surchauffée en dépend, et pour les chaudières à flux direct - la température aux points de contrôle du trajet vapeur-eau. S'il n'est pas possible de maintenir la température nominale de l'eau d'alimentation, la température des fumées doit être ajustée conformément aux modifications des caractéristiques réglementaires. Des modifications de ces caractéristiques doivent également être utilisées pour prendre en compte l'influence des changements de température de l'air froid et de l'air à l'entrée de l'aérotherme. 1.4. Pour éliminer les différences injustifiées de performances de l'installation de chaudière dues à une organisation floue de son mode de fonctionnement, il convient, selon les recommandations [3], lors des essais de s'efforcer de maintenir au niveau spécifié dans les spécifications techniques (carte de régime) : limite de charge supérieure ; excès d'air derrière le surchauffeur (dans la section de commande) ; nombre de systèmes de dépoussiérage et de brûleurs en fonctionnement ; fine poussière; répartition de l'air et du combustible entre les brûleurs ; quantité de gaz de recirculation (nombre d'extracteurs de fumées de recirculation en état de marche) ; faire le vide dans la partie supérieure du four ; température de l'air à l'entrée de l'aérotherme ; chauffage de l'air froid dû à la recirculation, etc. 1.5. Avant de réaliser une expérience de longue durée (48 heures) à charge nominale, il est nécessaire que la chaudière fonctionne pendant au moins 2 jours après l'allumage, dont au moins 4 heures à charge nominale. De plus, avant le début de l'expérience principale, des expériences préliminaires doivent être effectuées pour identifier la nécessité d'ajuster les instructions de la carte de régime en raison de l'augmentation (diminution) de la température de la vapeur, de la diminution de l'efficacité, de la teneur excessive en oxydes d'azote dans les gaz de combustion. , scories intensives des surfaces chauffantes, etc. Lors des expériences d'estimation, il est nécessaire d'obtenir des distorsions minimales de la température et de la composition des gaz de combustion, ainsi que de la température de la vapeur le long des flux du trajet vapeur-eau et au sein de chacun des flux. L'élimination des distorsions le long du trajet du gaz doit être précédée d'une répartition égalisée du combustible et de l'air entre les brûleurs, en ajustant la répartition de l'air entre les buses, les fentes, etc. 1.6. Lors de la réalisation de l'expérience principale à long terme sur le combustible à scories, toutes les soufflantes doivent être utilisées avec une fréquence de mise en marche garantissant l'absence de scories progressives, ce qui peut être jugé par la stabilité dans le temps de la température des fumées et de la vapeur ( le degré d'utilisation des désurchauffeurs). Le nombre de souffleurs utilisés doit être enregistré. Il est également nécessaire d'enregistrer l'état de fonctionnement des dispositifs d'élimination des scories. 1.7. Les installations fonctionnant avec plusieurs types de carburant doivent être testées sur le carburant (mélange de carburant) qui a été utilisé dans la préparation de la documentation technique et sur lequel le test a été effectué après la réparation précédente. 1.8. En plus des expérimentations principales et préliminaires, conformément à l'article 1.5 des présentes Directives, des expérimentations doivent être réalisées pour identifier l'aspiration d'air froid dans le four et le surchauffeur, le cheminement des gaz du surchauffeur au désenfumage (côté refoulement) , et dans les systèmes de préparation de poussière. Ils doivent être réalisés à la même charge que lors de l'expérience principale, mais séparément de l'expérience principale, car cela nécessite la participation d'un nombre supplémentaire de laborantins. 1.9. Lors de la réalisation de tests opérationnels, des instruments standards sont principalement utilisés. De plus, des analyseurs de gaz GKhP-ZM (Orsa) ou des analyseurs de gaz automatiques portables du type "type" sont utilisés Testo-Terme". La qualité du carburant est déterminée par les échantillons quotidiens moyens de la centrale électrique. Dans les cas où la centrale électrique consomme un mélange de combustibles solides ou de qualité (grade) combustible solide n'est pas constante, un échantillon de carburant doit être prélevé sur les fuites des conduites d'alimentation en carburant. La méthodologie de collecte et de découpe d'échantillons de carburant pour analyse est décrite dans [4]. 1.10. Pour préparer les tests lors des réparations, les éléments suivants doivent être vérifiés : les instruments standards, y compris la vérification des capteurs le long des trajets gaz-air, vapeur-eau et carburant, ainsi que l'exactitude de leur installation. En particulier, les tuyaux d'admission de gaz et d'étranglement des compteurs d'oxygène doivent être vérifiés. Les capteurs instrumentaux doivent être installés aux points du débit où le paramètre mesuré correspond à la valeur moyenne de l'écoulement dans son ensemble ; des registres installés sur le trajet gaz-air, les aubes directrices et la partie débit des machines à tirage ; dispositifs de brûleur, fentes, buses, etc. ; les dispositifs de comptage de l'alimentation en combustible (synchronisation de la vitesse de rotation des alimentateurs en combustible ou en poussières, la plage de variation de cette fréquence et sa conformité aux besoins de la chaudière ; l'état des dispositifs régulant la hauteur de la couche de combustible sur les alimentateurs en combustible ; les état des roues doseuses des dépoussiéreurs, ainsi que des vannes régulant l'alimentation en combustible gazeux et liquide, etc.) ; respect de la conception des composants du système de dépoussiérage. déterminer la qualité de la poussière et sa répartition uniforme. 1.11. Il est recommandé d'utiliser [4] comme littérature de référence lors de l'organisation et de la réalisation d'essais opérationnels, et [5] lors de la réalisation de calculs. 1.12. Avec la publication de ces lignes directrices, les « Instructions et lignes directrices pour la réalisation d'essais opérationnels express des chaudières afin d'évaluer la qualité des réparations » (Moscou : STSNTI ORGRES, 1974) deviennent invalides.

2. DÉTERMINATION DE L'EXCÈS D'AIR ET DES ASPIRATIONS D'AIR FROID

2.1. Détermination de l'excès d'air

L'excès d'air α est déterminé avec une précision suffisante à des fins pratiques selon l'équation

L'erreur dans les calculs utilisant cette équation ne dépasse pas 1 % si α est inférieur à 2,0 pour les combustibles solides, 1,25 pour le fioul et 1,1 pour le gaz naturel. Une détermination plus précise de l'excès d'air α peut être effectuée à l'aide de l'équation

Où K α- facteur de correction déterminé à partir de la Fig. 1. Introduction de l'amendement K α peut être nécessaire à des fins pratiques uniquement lorsqu'il y a un excès important d'air (par exemple dans les gaz de combustion) et lors de la combustion de gaz naturel. L'influence des produits de combustion incomplète dans ces équations est très faible. L'analyse des gaz étant généralement réalisée à l'aide d'analyseurs de gaz chimiques Orsa, il convient de vérifier la correspondance entre les valeurs À PROPOS 2 et R.À PROPOS 2 parce que À PROPOS 2 est déterminé par la différence [( R.O. 2 + À PROPOS 2) - À PROPOS 2 ] et la valeur ( R.O. 2 + Ô 2) dépend en grande partie des capacités d'absorption du pyrogallol. Un tel contrôle, en l'absence d'incomplétude chimique de la combustion, peut être effectué en comparant l'excès d'air déterminé par la formule de l'oxygène (1) avec l'excès déterminé par la formule du dioxyde de carbone :

Lors des tests de fonctionnement, la valeur pour les lignites et les lignites peut être prise égale à 19 %, pour l'AS 20,2 %, pour le fioul 16,5 %, pour le gaz naturel 11,8 % [5]. Évidemment, lorsque l’on brûle un mélange de combustibles de valeurs différentes, il est impossible d’utiliser l’équation (3).

Riz. 1. Dépendance du facteur de correction Àα à partir du coefficient d'excès d'air α :

1 - combustibles solides ; 2 - fioul ; 3 - gaz naturels

L'exactitude de l'analyse des gaz peut également être vérifiée à l'aide de l'équation

(4)

Ou en utilisant le graphique de la Fig. 2.

Riz. 2. Dépendance au contenu CO 2 etÔ 2 dans les produits de combustion divers types carburant du coefficient d'air en excès α :

1, 2 et 3 - gaz de ville (respectivement 10,6, 12,6 et 11,2 %) ; 4 - gaz naturel ; 5 - gaz de cokerie ; 6 - gazole; 7 - gaz d'eau; 8 et 9 - fioul (de 16,1 à 16,7%) ; 10 et 11 - groupe combustible solide (de 18,3 à 20,3%)

Lorsque vous utilisez des appareils tels que " Testo-Terme" la définition du contenu sert de base À PROPOS 2, puisque dans ces appareils la valeur R.O. 2 est déterminé non pas par mesure directe, mais par calcul basé sur une équation similaire à (4). Absence d'incomplétude chimique notable de la combustion ( CO) est généralement déterminé à l'aide de tubes indicateurs ou de dispositifs tels que " Testo-Terme". À proprement parler, pour déterminer l'excès d'air dans une section particulière d'une installation de chaudière, il est nécessaire de trouver de tels points de section transversale, dont l'analyse des gaz dans la plupart des modes refléterait les valeurs moyennes pour le partie correspondante de la section. Toutefois, pour les tests de fonctionnement, il suffit, comme contrôle, que la section la plus proche de la section du foyer prenne le conduit de gaz derrière la première. surface convective dans le conduit de gaz inférieur (sous condition - derrière le surchauffeur), et le lieu de prélèvement pour la chaudière en forme de U se trouve au centre de chaque moitié (droite et gauche) de la section. Pour une chaudière en forme de T, le nombre de points de prélèvement de gaz doit être doublé.

2.2. Détermination de l'aspiration d'air dans le foyer

Pour déterminer l'aspiration d'air dans le four, ainsi que dans les conduits de gaz jusqu'à la section de contrôle, en plus de la méthode YuzhORGRES avec mise sous pression du four [4], il est recommandé d'utiliser la méthode proposée par E.N. Tolchinsky [6]. Pour déterminer les ventouses, il convient de réaliser deux expériences avec des débits d'air organisés différents à même charge, au même vide en tête du four et à position constante des registres sur le chemin d'air après l'aérotherme. Il est conseillé de rapprocher la charge le plus possible de la charge finale afin qu'il y ait la possibilité (si les réserves sont suffisantes dans le fonctionnement des désenfumages et dans l'alimentation des ventilateurs soufflants) de faire varier l'excès d'air dans une large plage. Par exemple, pour une chaudière à charbon pulvérisé, ayez α" = 1,7 derrière le surchauffeur dans la première expérience, et α" = 1,3 dans la seconde. Le vide en tête du four est maintenu au niveau normal pour cette chaudière. Dans ces conditions, l'aspiration totale d'air (Δα t), l'aspiration dans le four (Δα haut) et le conduit de gaz du surchauffeur (Δα pp) sont déterminés par l'équation

(5)

(6)

Ici et se trouvent l'excès d'air introduit dans le four de manière organisée dans les première et deuxième expériences ; - différence de pression entre la boîte à air à la sortie de l'aérotherme et le vide dans le four au niveau des brûleurs. Lors de la réalisation des expérimentations, il est nécessaire de mesurer : le débit de vapeur de la chaudière - D k ; température et pression de la vapeur fraîche et de la vapeur de réchauffage ; contenu dans les gaz de combustion À PROPOS 2 et, si nécessaire, les produits de combustion incomplète ( CO, N 2); faire le vide en partie haute du four et au niveau des brûleurs ; pression derrière l'aérotherme. Dans le cas où la charge chaudière D expérimentale diffère de la charge nominale D nom, la réduction s'effectue selon l'équation

(7)

Cependant, l'équation (7) est valable si dans la deuxième expérience l'excès d'air correspond à l'air optimal à la charge nominale. Sinon, la réduction doit être effectuée à l'aide de l'équation

(8)

L'estimation des modifications du débit d'air organisé dans le four en valeur est possible si la position des registres sur le chemin après l'aérotherme reste inchangée. Cependant, cela n’est pas toujours réalisable. Par exemple, sur une chaudière à charbon pulvérisé équipée d'un circuit de préparation pulvérisé à injection directe avec installation de ventilateurs individuels (IF) devant les broyeurs, la valeur caractérise le débit d'air uniquement par le chemin d'air secondaire. À son tour, le débit d'air primaire, avec la position des registres sur son trajet inchangée, changera pendant la transition d'une expérience à la seconde dans une mesure nettement moindre, puisqu'une grande partie de la résistance est surmontée par la PIO. . La même chose se produit dans une chaudière équipée d'un circuit de préparation des poussières avec une trémie à poussière avec transport des poussières par air chaud. Dans les situations décrites, la modification du débit d'air organisé peut être jugée par la différence de pression à travers l'aérotherme, en remplaçant l'indicateur de l'équation (6) par la valeur ou la différence sur l'appareil de mesure sur la boîte d'aspiration du ventilateur. Cependant, cela est possible si, pendant les expériences, la recirculation de l'air à travers l'aérotherme est fermée et qu'il n'y a pas de fuites significatives. Le problème de la détermination de l'aspiration de l'air dans le four sur les chaudières à gazole est résolu plus simplement : pour ce faire, il est nécessaire d'arrêter l'alimentation des gaz de recirculation dans les voies aériennes (si un tel schéma est utilisé) ; les chaudières à charbon pulvérisé devraient si possible être remplacées par du gaz ou du fioul pendant les expériences. Et dans tous les cas, il est plus facile et plus précis de déterminer les ventouses s'il existe des mesures directes du débit d'air après l'aérotherme (total ou en additionnant les débits pour les flux individuels), déterminant le paramètre AVEC dans l'équation (5) selon la formule

(9)

Disponibilité de mesures directes Q c permet de déterminer les ventouses en comparant sa valeur avec les valeurs déterminées par le bilan thermique de la chaudière :

; (10)

(11)

Dans l'équation (10) : et - consommation de vapeur fraîche et de vapeur de réchauffage, t/h ; et - augmentation de l'absorption de chaleur dans la chaudière le long du trajet principal et du trajet de vapeur de réchauffage, kcal/kg ; - rendement de la chaudière, brut, % ; - consommation d'air réduite (m 3) dans des conditions normales pour 1000 kcal pour un carburant spécifique (tableau 2) ; - excès d'air derrière le surchauffeur.

Tableau 2

Les volumes d'air théoriquement requis pour la combustion de divers carburants

Piscine, type de carburant

Caractéristiques du carburant

Volume d'air pour 1000 kcal (à α = 1), 10 3 m 3 /kcal

Donetsk

Kouznetski

Karaganda

Ekibastouz

ss

Podmoskovny

Raichikhisky

Ircha-Borodinsky

Berezovski

Ardoises

Tourbe moulue

Essence

Gaz Stavropol-Moscou

Les calculs utilisant cela permettent de ne pas déterminer la chaleur de combustion et le V0 du carburant brûlé au cours des expériences, car la valeur de cette valeur au sein d'un type de carburant (un groupe de carburants avec une humidité réduite similaire) change de manière insignifiante. Lors de la détermination des ventouses à l'aide de l'équation (11), il convient de garder à l'esprit la possibilité d'erreurs importantes - selon [4], environ 5 %. Cependant, si lors des essais, en plus de déterminer les ventouses, il s'agit d'identifier la répartition de l'air entrant dans le four le long des flux, c'est-à-dire signification Q Comme on le sait, la détermination par (11) ne doit pas être négligée, surtout si les ventouses sont grandes. Une simplification de la méthodologie décrite dans [6] a été réalisée en supposant que l'aspiration dans le conduit de gaz depuis le point de mesure en haut du four jusqu'à la section de contrôle (derrière le surchauffeur ou plus loin le long du conduit), où le gaz les échantillons sont prélevés pour analyse, sont petits et changent peu d'une expérience à l'autre en raison de la faible résistance des surfaces chauffantes dans cette zone. Dans les cas où cette hypothèse n'est pas satisfaite, la méthode [6] doit être utilisée sans simplifications. Cela nécessite non pas deux, mais trois expériences. De plus, les deux expériences décrites ci-dessus (ci-après avec les exposants " et "") doivent être précédées d'une expérience (avec l'indice ") avec le même débit d'air organisé que dans l'expérience avec l'indice ("), mais avec une charge plus élevée. En plus du vide dans les foyers supérieurs S t dans les expériences, le vide dans la section de contrôle doit être déterminé S j. Les calculs sont effectués selon les formules :

. (13)

2.3. Détermination de l'aspiration d'air dans les conduits de fumée d'une installation de chaudière

En cas d'aspiration modérée, il convient d'organiser la détermination de l'excès d'air dans la section de contrôle (derrière le surchauffeur), derrière l'aérotherme et derrière les désenfumages. Si les aspirations dépassent largement (deux ou plus) les normes, il est conseillé d'organiser des mesures dans un grand nombre de sections, par exemple avant et après un aérotherme, notamment régénératif, avant et après un précipitateur électrique. Dans les sections ci-dessus, il est conseillé, ainsi que dans la section de contrôle, d'organiser les mesures sur les côtés droit et gauche de la chaudière (les deux conduits de gaz de la chaudière en forme de T), en tenant compte de ce qui est indiqué dans la section. 2.1 considérations concernant la représentativité du site d'échantillonnage pour analyse. Comme il est difficile d'organiser une analyse simultanée des gaz dans plusieurs sections, les mesures sont généralement effectuées d'abord d'un côté de la chaudière (dans la section de contrôle, derrière l'aérotherme, derrière l'extracteur de fumée), puis de l'autre. Évidemment, pendant toute l’expérience, il est nécessaire d’assurer un fonctionnement stable de la chaudière. La valeur des ventouses est déterminée comme la différence des valeurs d'excès d'air dans les sections comparées,

2.4. Détermination de l'aspiration d'air dans les systèmes de préparation des poussières

Les ventouses doivent être déterminées selon [7] dans les installations avec trémie de séchage, ainsi qu'avec injection directe lors du séchage des fumées. En séchage de gaz, dans les deux cas, la succion est déterminée, comme dans la chaudière, sur la base de l'analyse des gaz en début et en fin d'installation. Le calcul des ventouses par rapport au volume de gaz en début d'installation est effectué selon la formule

(14)

Lors du séchage à l'air dans les systèmes de dépoussiérage avec trémie de séchage, pour déterminer l'aspiration, il est nécessaire d'organiser la mesure du débit d'air à l'entrée du système de dépoussiérage et de l'agent de séchage humide du côté aspiration ou refoulement du broyeur. ventilateur. Lors de la détermination à l'entrée du ventilateur du broyeur, la recirculation de l'agent de séchage dans le tuyau d'entrée du broyeur doit être fermée pendant la détermination des ventouses. Les débits d'air et de siccatif humide sont déterminés à l'aide d'appareils de mesure standards ou à l'aide de multiplicateurs calibrés avec des tubes de Prandtl [4]. L'étalonnage des multiplicateurs doit être effectué dans des conditions aussi proches que possible des conditions de fonctionnement, puisque les lectures de ces appareils ne sont pas strictement soumises aux lois inhérentes aux dispositifs d'étranglement standards. Pour ramener les volumes aux conditions normales, la température et la pression de l'air à l'entrée de l'installation et du siccatif humide au niveau du ventilateur du broyeur sont mesurées. Densité de l'air (kg/m3) dans la section située devant le broyeur (à la teneur en vapeur d'eau habituellement admise (0,01 kg/kg d'air sec) :

(15)

Où est la pression atmosphérique absolue devant le broyeur à l'endroit où le débit est mesuré, mm Hg. Art. La densité de l'agent de séchage devant le ventilateur du broyeur (kg/m3) est déterminée par la formule

(16)

Où est l'augmentation de la teneur en vapeur d'eau due à l'humidité du carburant évaporée, en kg/kg d'air sec, déterminée par la formule

(17)

Ici DANS m - productivité de l'usine, t/h ; μ - concentration de carburant dans l'air, kg/kg ; - débit d'air devant le broyeur dans des conditions normales, m 3 /h ; - la proportion d'humidité évaporée dans 1 kg de carburant d'origine, déterminée par la formule

(18)

Quelle est l'humidité de fonctionnement du carburant, % ; - humidité de la poussière, %. Les calculs pour la détermination des ventouses sont effectués à l'aide des formules :

(20)

(21)

La valeur des ventouses par rapport au débit d'air théoriquement nécessaire à la combustion du carburant est déterminée par la formule

(22)

Où est la valeur moyenne d'aspiration pour tous les systèmes de préparation des poussières, en m 3 /h ; n- nombre moyen de systèmes de dépoussiérage en fonctionnement à la charge nominale de la chaudière ; DANS k - consommation de combustible par chaudière, t/h ; V 0 - débit d'air théoriquement requis pour brûler 1 kg de carburant, m 3 /kg. Pour identifier la valeur à partir de la valeur du coefficient déterminé par la formule (14), il est nécessaire de déterminer la quantité d'agent siccatif à l'entrée de l'installation puis d'effectuer des calculs basés sur les formules (21) et (22). S'il est difficile de déterminer la valeur (par exemple, dans les systèmes de dépoussiérage avec broyeurs à ventilateur en raison des températures élevées des gaz), alors cela peut être fait sur la base du débit de gaz à la fin de l'installation - [nous retenons la désignation de formule ( 21)]. Pour ce faire, elle est déterminée par rapport à la section derrière l'installation à l'aide de la formule

(23)

Dans ce cas

Déterminé en outre par la formule (24). Lors de la détermination de la consommation d'agent de séchage-ventilation lors du séchage des gaz, il est conseillé de déterminer la densité à l'aide de la formule (16), en la remplaçant par . Cette dernière peut, d'après [5], être déterminée par les formules :

(25)

Où est la densité des gaz à α = 1 ; - humidité réduite du carburant, % pour 1000 kcal (1000 kg·% / kcal) ; et - des coefficients ayant les significations suivantes :

3. DÉTERMINATION DE LA PERTE DE CHALEUR ET DE L'EFFICACITÉ CHAUDIÈRE

3.1. Les calculs pour déterminer les composantes du bilan thermique sont effectués en utilisant les caractéristiques du combustible données [5] de la même manière que dans [8]. Le facteur d'efficacité (%) de la chaudière est déterminé par le bilan inverse à l'aide de la formule

Où q 2 - perte de chaleur avec les fumées, % ; q 3 - perte de chaleur avec combustion chimique incomplète, % ; q 4 - perte de chaleur avec combustion mécanique incomplète, % ; q 5 - perte de chaleur dans environnement, %;q 6 - perte de chaleur avec chaleur physique du laitier, %. 3.2. Étant donné que l'objectif de ces directives est d'évaluer la qualité des réparations et que des tests comparatifs sont effectués à peu près dans les mêmes conditions, les pertes de chaleur avec les fumées peuvent être déterminées avec une précision suffisante à l'aide d'une formule quelque peu simplifiée (en comparaison avec celle adoptée dans [8]) :

Où est le coefficient d'excès d'air dans les gaz d'échappement ; - température des fumées, °C ; - température de l'air froid, °C ; q 4 - perte de chaleur avec combustion mécanique incomplète, % ; ÀQ- facteur de correction prenant en compte la chaleur introduite dans la chaudière avec l'air chauffé et le combustible ; À , AVEC, b- des coefficients selon le type et la teneur en humidité réduite du combustible dont les valeurs moyennes sont données dans le tableau. 3.

Tableau 3

Valeurs moyennes des coefficients K, C et d pour le calcul des déperditions thermiques q 2

Carburant

AVEC

Anthracites,

3,5 + 0,02 W p ≈ 3,53

0,32 + 0,04 W p ≈ 0,38

semi-anthracite,

charbons maigres

Charbons de pierre

Charbons bruns

3,46 + 0,021 Wp

0,51 +0,042 Wp

0,16 + 0,011 Wp

Ardoises

3,45 + 0,021 Wp

0,65 +0,043 Wp

0,19 + 0,012 Wp

Tourbe

3,42 + 0,021 Wp

0,76 + 0,044 Wp

0,25 + 0,01 Wp

Bois de chauffage

3,33 + 0,02 Wp

0,8 + 0,044 Wp

0,25 + 0,01 Wp

Mazout, huile

Gaz naturels

Gaz associés

*À W n ≥ 2 b = 0,12 + 0,014 W P.

La température de l'air froid (°C) est mesurée du côté aspiration du ventilateur soufflant avant l'introduction de l'air chaud de contrôle. Facteur de correction KQ déterminé par la formule

(29)

Il est logique de prendre en compte la chaleur physique du carburant uniquement lors de l’utilisation de fioul chauffé. Cette valeur est calculée en kJ/kg (kcal/kg) à l'aide de la formule

(30)

Où est la capacité thermique spécifique du fioul à la température à laquelle il entre dans le four, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)] ; - température du fioul entrant dans la chaudière, chauffé à l'extérieur, °C ; - La part du fioul par chaleur dans le mélange carburé. La consommation de chaleur spécifique pour 1 kg de combustible introduit dans la chaudière avec de l'air (kJ/kg) [(kcal/kg)] lors de son préchauffage dans des aérothermes est calculée par la formule

Où se trouve l'excès d'air entrant dans la chaudière dans le conduit d'air devant l'aérotherme ; - augmentation de la température de l'air dans les radiateurs, °C ; - humidité réduite du carburant, (kg % 10 3) / kJ [(kg % 10 3) / kcal] ; - constante physique égale à 4,187 kJ (1 kcal) ; - pouvoir calorifique inférieur, kJ (kcal/kg). L'humidité normalisée du combustible solide et du fioul est calculée sur la base des données moyennes actuelles de la centrale électrique à l'aide de la formule

(32)

Où est l'humidité du combustible par masse utile, %, pour la co-combustion de combustibles de différents types et marques, si les coefficients K, S Et b pour différentes qualités de combustible solide diffèrent les unes des autres, les valeurs données de ces coefficients dans la formule (28) sont déterminées par la formule

Où a 1 a 2 ... an sont les fractions thermiques de chacun des carburants du mélange ; À 1 À 2 ...À n - valeurs des coefficients À (AVEC,b) pour chacun des carburants. 3.3. Les pertes de chaleur avec combustion chimique incomplète du combustible sont déterminées par les formules : pour le combustible solide

Pour le fioul

Pour le gaz naturel

Le coefficient est pris égal à 0,11 ou 0,026, selon les unités dans lesquelles il est déterminé - en kcal/m3 ou kJ/m3. La valeur est déterminée par la formule

Lors du calcul en kJ/m 3, les coefficients numériques de cette formule sont multipliés par le coefficient K = 4,187 kJ/kcal. Dans la formule (37) CO, N 2 et CH 4 - teneurs volumétriques en produits de combustion incomplète des combustibles en pourcentage par rapport aux gaz secs. Ces valeurs sont déterminées à l'aide de chromatographes utilisant des échantillons de gaz préalablement sélectionnés [4]. Pour des raisons pratiques, lorsque le mode de fonctionnement de la chaudière est effectué avec un excès d'air, il faut prévoir une valeur minimale q 3, il suffit amplement de substituer uniquement la valeur dans la formule (37) CO. Dans ce cas, vous pouvez vous débrouiller avec des analyseurs de gaz plus simples comme " Testo-Terme". 3.4. Contrairement à d'autres pertes, la détermination des pertes de chaleur en cas de combustion mécanique incomplète nécessite la connaissance des caractéristiques du combustible solide utilisé dans des expériences spécifiques - son pouvoir calorifique et sa teneur en cendres de travail UN R. En brûlant charbons durs fournisseurs ou marques inconnus, il est utile de connaître le rendement volatil, car cette valeur peut affecter le degré d'épuisement du carburant - la teneur en combustibles dans le report des armes à feu et des scories Gsl. Les calculs sont effectués selon les formules :

(38)

Où et est la proportion de cendres de combustible tombant dans un entonnoir froid et emportées par les gaz de combustion ; - chaleur de combustion de 1 kg de combustible, égale à 7800 kcal/kg ou 32660 kJ/kg. Il est conseillé de calculer séparément les pertes de chaleur avec entraînement et scories, en particulier en cas de grandes différences de g onu et g Shl. Dans ce dernier cas, il est très important de clarifier la valeur de , puisque les recommandations [9] sur cette question sont très approximatives. En pratique et g shl dépend de la taille de la poussière et du degré de contamination du four par des dépôts de scories. Pour clarifier la valeur, il est recommandé d'effectuer des tests spéciaux [4]. Lors de la combustion de combustible solide en mélange avec du gaz ou du fioul, la valeur (%) est déterminée par l'expression

Où est la part du combustible solide par la chaleur dans la consommation totale de combustible. Lorsque plusieurs qualités de combustible solide sont brûlées simultanément, les calculs selon la formule (39) sont effectués en utilisant des valeurs moyennes pondérées et UN R. 3.5. Les pertes de chaleur vers l'environnement sont calculées sur la base de recommandations [9]. Lors de la réalisation d'expériences à une charge D inférieure à la charge nominale, le recalcul est effectué à l'aide de la formule

(41)

3.6. Les pertes de chaleur dues à la chaleur physique des scories ne sont significatives qu'avec l'élimination des scories liquides. Ils sont déterminés par la formule

(42)

Où est l'enthalpie des cendres, kJ/kg (kcal/kg). Déterminé selon [9]. La température des cendres pour l'élimination des scories solides est supposée être égale à 600°C, pour l'élimination des cendres liquides - égale à la température d'élimination normale des scories liquides. t Nouvelle-Zélande ou t zl + 100°С, qui sont déterminés par [9] et [10]. 3.7. Lors de la réalisation d'expérimentations avant et après réparation, il est nécessaire de s'efforcer de maintenir le même nombre maximum de paramètres (voir paragraphe 1.4 des présentes Directives) afin de minimiser le nombre de corrections à introduire. Seul un amendement à q 2 pour la température de l'air froid t x.c, si la température à l’entrée de l’aérotherme est maintenue à un niveau constant. Cela peut être fait sur la base de la formule (28), définissant q 2 à différentes significations t x.v. La prise en compte de l'influence des écarts d'autres paramètres nécessite une vérification expérimentale ou des calculs d'étalonnage machine de la chaudière.

4. DÉTERMINATION DES ÉMISSIONS NOCIVES

4.1. La nécessité de déterminer les concentrations d'oxydes d'azote ( NON x), et aussi DONC 2 et CO est dictée par l’urgence du problème de la réduction des émissions nocives des centrales électriques, qui a fait l’objet d’une attention croissante au fil des années [11, 12]. Cette section est manquante dans [13]. 4.2. Pour analyser les gaz de combustion pour déterminer la teneur en émissions nocives, des analyseurs de gaz portables de nombreuses entreprises sont utilisés. Les dispositifs électrochimiques les plus courants dans les centrales électriques russes proviennent de la société allemande " Testo"L'entreprise produit des appareils de différentes classes. En utilisant l'appareil le plus simple" Testo 300M" peut déterminer le contenu des gaz de combustion secs À PROPOS 2 en % et fractions volumiques ( ppt)* CO Et NON x et convertit automatiquement les fractions volumiques en mg/nm 3 à α = 1,4. Utiliser un appareil plus complexe " Testo- 350", vous pouvez, en plus de ce qui précède, déterminer la température et la vitesse du gaz au point d'insertion de la sonde, déterminer par calcul le rendement de la chaudière (si la sonde est insérée dans le conduit derrière la chaudière), déterminer séparément à l'aide d'un bloc (" Testo- Contenu 339") NON Et NON 2, ainsi que lors de l'utilisation de tuyaux chauffants (jusqu'à 4 m de long) DONC 2 . ___________ *1 ppt= 1/10 6 volumes. 4.3. Dans les chaudières, lors de la combustion du combustible, du monoxyde d'azote se forme principalement (95 à 99 %) NON, et la teneur en dioxyde plus toxique NON 2 est de 1 à 5 %. Une oxydation supplémentaire partielle et incontrôlée se produit dans les carneaux de la chaudière et plus loin dans l'atmosphère. NON V NON 2 Par conséquent, conditionnellement lors de la conversion de la fraction volumique ( ppt) NON x en valeur de masse standard (mg/nm 3) à α = 1,4, un facteur de conversion de 2,05 est appliqué (et non 1,34, comme pour NON). Le même coefficient est également adopté dans les instruments " Testo" lors de la conversion des valeurs de ppt en mg/nm3. 4.4. La teneur en oxydes d'azote est généralement déterminée dans les gaz secs, c'est pourquoi la vapeur d'eau contenue dans les gaz de combustion doit être condensée et éliminée autant que possible. A cet effet, outre l'évacuation des condensats dont sont équipés les appareils, " Testo", il est conseillé pour les conduites courtes d'installer une fiole Drexler devant l'appareil pour organiser le bouillonnement du gaz dans l'eau. 4.5. Échantillon de gaz représentatif pour détermination NON x et aussi S O 2 et CO ne peut être prélevé que dans la section derrière l'extracteur de fumée, où les gaz sont mélangés, tandis que dans les sections plus proches de la chambre de combustion, des résultats faussés peuvent être obtenus en raison de l'échantillonnage d'un panache de gaz de combustion caractérisé par une teneur accrue ou diminuée NON X, DONC 2 ou CO. Parallèlement, avec une étude détaillée des raisons de l'augmentation des valeurs NON x Il est utile de prélever des échantillons en plusieurs points le long de la largeur du conduit. Cela vous permet d'associer des valeurs NON x avec l'organisation du mode de combustion, retrouver des modes caractérisés par un plus faible écart de valeurs NON x et, par conséquent, une valeur moyenne plus petite. 4.6. Définition NON x avant et après réparation, ainsi que la détermination des autres indicateurs de la chaudière, doivent être effectués à charge nominale et dans les modes recommandés par la carte de fonctionnement. Ces derniers, à leur tour, devraient se concentrer sur l'utilisation de méthodes technologiques de suppression des oxydes d'azote - organisation d'une combustion par étapes, introduction de gaz de recirculation dans les brûleurs ou dans les conduits d'air devant les brûleurs, différentes alimentations en combustible et en air aux différents niveaux de brûleurs. , etc. 4.7. Mener des expériences sur la réduction maximale NON x, ce qui est souvent obtenu en réduisant l'excès d'air dans la section de commande (derrière le surchauffeur), une augmentation de CO. Les valeurs limites pour les chaudières nouvellement conçues ou reconstruites, selon [12], sont : pour le gaz et le fioul - 300 mg/nm 3, pour les chaudières à charbon pulvérisé avec élimination des scories solides et liquides - 400 et 300 mg/nm 3 , respectivement. Recalcul CO Et DONC 2 de ppt en mg/nm 3 est produit en multipliant par la densité spécifique 1,25 et 2,86. 4.8. Pour éliminer les erreurs lors de la détermination du contenu des gaz de combustion DONC 2, il est nécessaire de prélever des gaz en aval du désenfumage et, en outre, d'éviter la condensation de la vapeur d'eau contenue dans les fumées, car DONC 2 se dissout bien dans l'eau pour former H 2 DONC 3 Pour ce faire, en cas de température élevée des fumées, qui évite la condensation de la vapeur d'eau dans le tube et le tuyau d'aspiration des gaz, les rendre les plus courts possibles. En cas d'éventuelle condensation d'humidité, il convient d'utiliser des tuyaux chauffants (jusqu'à une température de 150°C) et un accessoire pour le séchage des fumées. 4.9. Le prélèvement en aval d'un désenfumage est associé à des températures ambiantes négatives pendant une période assez longue, et les instruments " Testo"sont conçus pour fonctionner dans la plage de température +4 ÷ + 50°C, par conséquent, pour les mesures derrière l'extracteur de fumée en hiver, il est nécessaire d'installer des cabines isolées. Pour les chaudières équipées de récupérateurs de cendres humides, la définition DONC 2 derrière le désenfumage permet de prendre en compte l'absorption partielle DONC 2 en épurateurs. 4.10. Éliminer les erreurs systématiques dans la détermination NON x et DONC 2 et en les comparant avec des matériaux généralisés, il convient de comparer les données expérimentales avec les valeurs calculées. Cette dernière peut être déterminée à partir de [13] et [14].4.11. La qualité de la réparation d'une installation de chaudière, entre autres indicateurs, se caractérise par les émissions de particules solides dans l'atmosphère. S'il est nécessaire de déterminer ces émissions, [15] et [16] doivent être utilisés.

5. DÉTERMINATION DU NIVEAU DE TEMPÉRATURE DE LA VAPEUR ET SA PLAGE DE RÉGULATION

5.1. Lors des essais de fonctionnement, il est nécessaire d'identifier la plage possible de contrôle de la température de la vapeur à l'aide de désurchauffeurs et, si cette plage est insuffisante, de déterminer la nécessité d'intervenir en mode combustion pour assurer le niveau de surchauffe requis, car ces paramètres déterminent les paramètres techniques. état de la chaudière et caractériser la qualité des réparations. 5.2. Le niveau de température de la vapeur est apprécié en fonction de la valeur de la température conditionnelle (température de la vapeur en cas d'arrêt du désurchauffeur). Cette température est déterminée à partir de tableaux de vapeur d'eau basés sur l'enthalpie conventionnelle :

(43)

Où est l'enthalpie de la vapeur surchauffée, kcal/kg ; - diminution de l'enthalpie de la vapeur dans le désurchauffeur, kcal/kg ; À- coefficient qui prend en compte l'augmentation de l'absorption thermique du surchauffeur due à une augmentation de la pression thermique lors de la mise en marche du désurchauffeur. La valeur de ce coefficient dépend de la localisation du désurchauffeur : plus le désurchauffeur est situé près de la sortie du surchauffeur, plus le coefficient est proche de l'unité. Lors de l'installation d'un désurchauffeur de surface sur vapeur saturée À est considéré comme étant compris entre 0,75 et 0,8. Lors de l'utilisation d'un désurchauffeur de surface pour réguler la température de la vapeur, dans lequel la vapeur est refroidie en y faisant passer une partie de l'eau d'alimentation,

(44)

Où et est l'enthalpie de l'eau d'alimentation et de l'eau à l'entrée de l'économiseur ; - enthalpie de la vapeur avant et après le désurchauffeur. Dans le cas où il y a plusieurs injections sur la chaudière, la consommation d'eau pour la dernière injection le long du flux de vapeur est déterminée à l'aide de la formule (46). Pour l'injection précédente, au lieu de dans la formule (46), il faut remplacer ( - ) et les valeurs de l'enthalpie de vapeur et de condensat correspondant à cette injection. La formule (46) s'écrit de la même manière pour le cas où le nombre d'injections est supérieur à deux, c'est-à-dire est remplacé ( - - ), etc. 5.3. La plage de charges de chaudière dans laquelle la température nominale de la vapeur fraîche est assurée par des dispositifs conçus à cet effet sans interférer avec le mode de fonctionnement du four est déterminée expérimentalement. La limitation d'une chaudière à tambour lorsque la charge diminue est souvent associée à une fuite des vannes de régulation, et lorsque la charge augmente, cela peut être une conséquence de la température plus basse de l'eau d'alimentation en raison du débit de vapeur relativement plus faible à travers le surchauffeur à combustible constant. consommation. Pour prendre en compte l'influence de la température de l'eau d'alimentation, vous devez utiliser un graphique similaire à celui présenté dans la Fig. 3, et pour convertir la charge à la température nominale de l'eau d'alimentation - sur la Fig. 4.5.4. Lors des tests comparatifs de la chaudière avant et après réparation, la plage de charge dans laquelle la température nominale de la vapeur de réchauffage est maintenue doit également être déterminée expérimentalement. Cela signifie l'utilisation de moyens de conception pour réguler cette température - un échangeur de chaleur vapeur-vapeur, une recirculation des gaz, un by-pass de gaz en plus du surchauffeur de vapeur industriel (chaudières TP-108, TP-208 à queue fendue), une injection. L'évaluation doit être effectuée avec les réchauffeurs haute pression allumés (température de conception de l'eau d'alimentation) et en tenant compte de la température de la vapeur à l'entrée du réchauffeur, et pour les chaudières à double coque - avec une charge égale des deux bâtiments.

Riz. 3. Un exemple de détermination de la diminution supplémentaire nécessaire de la température de la vapeur surchauffée dans les désurchauffeurs tout en abaissant la température de l'eau d'alimentation et en maintenant un débit de vapeur constant

Note. Le graphique est basé sur le fait que lorsque la température de l'eau d'alimentation diminue, par exemple de 230 à 150°C, et que le débit de vapeur de la chaudière et la consommation de combustible restent inchangés, l'enthalpie de la vapeur dans le surchauffeur augmente (à R. p.p = 100 kgf/cm2) a 1,15 fois (de 165 à 190 kcal/kg), et température de la vapeur de 510 à 550°C

Riz. 4. Un exemple de détermination de la charge de la chaudière, ramenée à la température nominale de l'eau d'alimentation de 230 °C (àt p.v.= 170 °C et Dt= 600 t/h D nom = 660 t/h)

Note . Le graphe a été construit dans les conditions suivantes : t p.e = 545/545°C ; R. p.p = 140 kgf/cm 2 ; R."industriel = 28 kgf/cm2 ; R."bal de promo = 26 kgf/cm 2 ; t"prom = 320°C ; D prom/D pp = 0,8

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